1、工程概況：
林清立交b匝道橋，上部跨徑以路線中心樁號bk0+375.00，依次上跨n匝道、p匝道及m匝道。路線中心線處的跨徑組合為（4×20m)+（4×20m)+(25+30+25)m+(4×20m)四聯共十五跨等截面預應力混凝土現澆箱梁，本橋平面位於r=200m的圓曲線接a=154.
919的緩和曲線直線段上。橋寬12.00m，箱梁由單箱雙室箱形截面組成，兩側腹板採用相同的高度，底板設定與橋面一致的橫坡，箱梁頂板寬12.
00m，底板寬7.0m,，翼緣板懸臂長為2.50m，第
一、二、四聯箱梁樑高1.3m，第三箱梁樑高1.70m，除墩頂及邊跨端部設橫樑處，其餘部位均不設橫樑。
箱梁採用滿堂支架現澆施工，施工順序為：第一步：澆注第三箱梁；第二步：
以第三聯為中心分別向兩側澆注第
二、第四聯箱梁；第三步：澆注第一聯箱梁。
2、施工準備
支架地基處理，凡承受連續箱梁荷載地段必須進行地基處理，b匝道原地基上開挖的泥漿池，要用挖掘機將泥漿及爛泥清楚乾淨，開發區雜填土鬆散地段應按規定進行壓實處理，搭設腳手架的場地必須平整堅實，並做好排水，回填土地面必須分層回填，逐層壓實，壓實度不小於95%；在土基上鋪上一層風化碎石土，在碎石土上鋪一層20cm厚的灰土或石屑穩定層。
準備門式支架作滿堂支架，準備好原材料及鋼材，方木，水泥，，必用的施工機械和施工機具。
3、支架布設
支架採用門式腳手架，沿現澆段縱向每60㎝一排，橫向為8幅單式架，每層腳手架用ф48鋼管作對稱剪刀叉加固，門式架下部為可調底托，上部設可調u型頂托，底座下部用200×20木板作支墊。
附：箱型梁支架計算
門式支架計算書
說明：（1）、荷載計算
（2）、柱頂托內2ф48鋼管縱樑計算
（3）、底模下10㎝×10㎝方木橫樑計算
（4）、支架立柱計算
（5）、地基承載力計算
說明： 支架布置詳見「預應力連續箱梁現澆支架布置示意圖」，根據箱梁結構及初步計算結果，對重要部位支架方案作修改，補充說明如下：
1、樑端橫樑實心段1.6m，對應門式支架橫向中間用ф48鋼管加密，使立柱間距60㎝×60㎝；靠近橫樑兩側腹板下1.2m範圍各加2根ф48鋼管。
2、順橋向支架頂托安放兩條ф48鋼管，其上橫橋向安裝間距為25㎝的10㎝×10㎝的方木作為橫樑，再放置底模板；
（1）荷載計算
b匝道橋有四聯箱梁，8#～11#墩這一聯是控制聯，因設計樑高為1.7m（其他聯梁高為1.3m）。
在該聯中按施工圖設計p40、p42、p43頁30m跨是控制跨。箱梁端橫樑為實心斷面（v-v），其次為60㎝厚腹板段既（iv-iv），再其次才是40㎝厚腹板段即（ii-ii）。
現按上述幾種情況，對支架的豎向荷載分別計算如下：
1、 橫樑實心斷面處即（v-v）
（1） 自重（木模板）1.0kn/㎡
（2） 架自重（8m高門架）1.0kn/㎡
（3） 筋砼重26×1.7=44.2kn/㎡
（4） 工人員及裝置荷載2.0kn/㎡
（5） 振搗砼時產生的荷載2.0kn/㎡
（6） 傾倒砼時產生的衝擊荷載2.0kn/㎡
荷載組合1+2+3+4+5+6=51.2kn/㎡
2、60㎝厚腹板段即（iv-iv）
30m跨為5.0m長，25m跨為3.5m長
（1）模板自重（木模板）1.0kn/㎡
（2）支架自重（8m高門架）1.0kn/㎡
（3）鋼筋砼重
[3.5×1.7-（1.
6+2.6）/2×0.25-（2.
2+2.6）/2×0.2-（0.
7×2.6）]×1×26/3.5=23.
21kn/㎡
腹板下取1m範圍計算鋼筋砼重為：
[0.6×1.7+（1.05+0.55）/2×0.4]×26=34.84kn/㎡
腹板間頂底板範圍鋼筋砼重為：26×0.65=16.9kn/㎡
（4）工人員及裝置荷載1.0kn/㎡
（5）搗砼時產生的荷載2.0kn/㎡
（6）倒砼時產生的衝擊荷載2.0kn/㎡
荷載組合：腹板下：41.84kn/㎡
空腹段：23.9kn/㎡
3、 40㎝厚腹板段即（ii-ii）
（1） 模板自重（木模板）1.0kn/㎡
（2） 支架自重（8m高門架）1.0kn/㎡
（3） 鋼筋砼重
[3.5×1.7-（1.
9+2.9）/2×0.25-（2.
5+2.9）/2×0.2-（0.
76×2.9）]×1×26/3.5=1936kn/㎡
腹板下取1m範圍計算鋼筋砼重為：
[0.4×1.7+（1.05+0.55）/2×0.6]×26=30.16kn/㎡
腹板間頂底板範圍鋼筋砼重為：26×0.47=12.22kn/㎡
（4） 施工人員及裝置荷載1.0kn/㎡
（5） 振搗砼時產生的荷載2.0kn/㎡
（6） 傾倒砼時產生的衝擊荷載2.0kn/㎡
荷載組合：腹板下：37.16kn/㎡
空腹段：19.22kn/㎡
4、風荷載的分析
參照腳手架手冊第四節p59、p60門形腳手架計算，設風力12級，查風荷載強度w=350n/㎡
轉為節點荷載=p=w×1.93×0.10=405n，
門架立柱受風載後增加的軸向力為n
n=h×p×h。/l=4×405×1.93/1.2=2.6kn/乙個腿杆
橫向每排（60㎝範圍）上門架立柱受風荷載後產生的水平力為h
h=4×405=1.62kn
（二）、立柱頂托內2ф48鋼管（縱樑）計算
查手冊表13.4，ф48×3.5鋼管截面特性慣矩i=1.215×105（㎜4）
抵抗矩w=5.078×10（㎜）
彈模e=2.1×105mpa
1、箱梁縱樑實心斷面處（v-v）
鋼管橫樑跨度l=600㎜
q=51.2×0.6=30.72kn/m，按手冊p437
（1） 抗彎強度δ=30.72×600/（10×2×5.078×10）=109mpa<[δ]=145mpa 滿足要求
（2） 抗彎剛度
f=30.72×6004/(150×2.1×105×2×1.215×105)=0.52㎜<[f]=3㎜
2、箱梁60㎝腹板段腹板下
q=41.84×0.6=25.1kn/m平均橫向間距0.6m）
l=600㎜
（1）抗彎強度
δ=25.1×600/(10×2×5.078×10)=88.97mpa<[δ]=145mpa 滿足要求
（2）抗彎剛度
f=25.1×6004/(150×2.1×105×2×1.215×105)=0.42<3㎜
箱梁60㎝腹板段空腹範圍
q=23.9×0.9=21.51kn/m [平均橫向間距（0.55+1.2）/2=0.9m]
l=600㎜
（1）抗彎強度
δ=21.51×600/(10×2×5.078×10)=76mpa<[δ]=145mpa 滿足要求
抗彎剛度
f=21.51×6004/(150×2.1×105×2×1.215×105)=0.36㎜<3㎜
滿足要求
3、①箱梁40㎝腹板段腹板下
q=37.16×0.6=22.29kn/m （平均0.6m）
l=600㎜
（1）抗彎強度
δ=22.29×600/(10×2×5.078×10)=79mpa<[δ]=145mpa 滿足要求
抗彎剛度
f=22.29×6004/(150×2.1×105×2×1.215×105)=0.4<3㎜ 滿足要求
箱梁40㎝腹板段空腹範圍
q=19.22×0.9=17.3kn/m (平均0.9m)
l=600㎜
(1) 抗彎強度
δ=17.3×600/(10×2×5.078×10)=61mpa<[δ]=145mpa 滿足要求
抗彎剛度
f=17.3×6004/(150×2.1×105×2×1.215×105)=0.29㎜<[f]=3㎜ 滿足要求
（3）、底模下所佈10㎝×10㎝方木橫樑計算
按手冊p433頁計算公式（13-5）～（13-7）計算
木橫樑慣性矩i=1/12×100×100=1/12×108（㎜4）
木橫樑抵抗矩w=1/6×100×100=1/6×106（㎜）
木橫樑彈性模量e=9.0×10mpa
1、橫樑實心斷面處即（v-v）
木橫樑跨度即立柱橫橋向間距l=60㎝
木橫樑間距25㎝
q=51.2×0.25=12.8n/m
mq=12.8×600/8=576000n-㎜
(1)抗彎強度6w=mp/w=576000×6/106=3.46mpa
6w<1.2[6w]=1.2[ii]=13.2mpa 滿足要求
（2）抗彎剛度f=5×12.8×6004/(384×9.0×10×1/12×108)=0.29㎜
f<600/400=1.5㎜ 滿足要求
2、 60㎝厚腹板段腹板下
l=300㎜ 間距25㎝
q=41.84×0.25=10.46kn/m
mq=10.46×300/8=117675 n-㎜
(1) 抗彎強度
6w=117675×6/106=0.71mpa<1.2[6w]=1.2×[ii]=13.2mpa 滿足要求
（2）抗彎剛度f=5×10.46×3004/(384×9.0×10×1/12×108)=0.01㎜
f<300/400=0.75㎜ 滿足要求
60㎝厚腹板段空腹範圍
l=1200㎜ 間距25㎝
q=23.9×0.25=5.98kn/m
mq=5.98×1200/8=1075500 n.㎜
(1) 抗彎強度
6w=1075500×6/106=6.45mpa<1.2[6w]=13.2mpa滿足要求
（2）抗彎剛度f=5×5.98×12004/(384×9×10×1/12×108)=2.15㎜
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