蓋梁施工托架計算書
1、《鋼結構設計規範》（gb 50017-2003）
2、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）
3、《路橋施工計算手冊》（人民交通出版社）
4、國家及交通部頒發的有關設計、施工規範及驗收標準
5、《施工圖設計》
介於顧及到進度，經濟效益施工方便，採用剪力銷作為承重支撐，即在墩柱上預留孔穿鋼棒搭設支承平台施工。
根據各勞務隊伍實際情況。本方案分別按以工鋼承重樑及貝雷承重樑兩種方案進行驗算。
本方案將對雙柱式蓋梁荷載、彎矩最大、最不利的工況下對其支撐體系進行分別設計和驗算。
本專案主線橋梁雙柱式圓柱墩蓋梁一般構造尺寸為長12.15m，寬2.4m，高1.
9m，墩柱中心間距7.2m，對於猛京大橋部分橋墩，由於平彎超高等引述，蓋梁高度增大為2.0m，對於石珠1號大橋及猛京大橋部分墩柱蓋梁由於平彎超高等因素長度增加，墩柱中心間距也相應有所增加，，最大蓋梁水平長度為猛京右幅2#墩柱蓋梁為13.
767m， 墩柱中心間距為8.817m，對於王鉗村大橋，蓋梁一般構造尺寸形式為寬2.2m，高1.
6m，長度包含12.1m及13.3m兩種結構形式，中心間距均為7.
2m。其中大坪1號大橋圓柱墩蓋梁一般構造為為長12.15m，寬2.
4m，墩柱中心間距7.2m。
根據大坪2號大橋圓柱墩蓋梁尺寸形式的不同，本計算書主要設定以下工況進行驗算分析。
工況1：對於墩柱中心間距為7.2m，墩柱蓋梁尺寸形式為長12.15m×寬2.4m×高1.9m的一般構造蓋梁進行計算（蓋梁方量為52.7m3）；
對於托架採用型鋼：
鋼材採用q235鋼，抗拉、抗壓、抗彎容許強度設計值［σ］=145mpa，抗剪容許強度［τ］=80mpa
貝雷片採用國產標準貝雷梁，為16mn材質抗拉、抗壓、抗彎容許強度設計值［σ］=210mpa，抗剪容許強度［τ］=120mpa，單根距相關計算手冊以及貝雷梁結構力學引數說明，當區域性桿件應力超標，設計強度可採用1.3倍容許應力值即不超過材料屈服點的85%進行計算。
支撐鋼棒 a45鋼
抗剪強度設計值［τ］=125mpa，抗拉、抗壓、抗彎容許強度設計值［σ］=220mpa
（1）鋼筋砼容重按25kn/m3計算
（2）組合鋼模板及連線件按模板面積1 kn/m2
（3）[16槽鋼分配梁間距0.5m，每延公尺2根，荷載q3=0.17kn/m
（4）施工荷載：
施工人員、小型機具荷載：q5=2.5 kn/m2
混凝土傾倒、振搗砼產生的荷載：q6=4 kn/m2
繫梁施工支撐體系為臨時結構，計算按容許應力法。
3.2.1.1 [16a槽鋼分配梁計算分析
[16a槽鋼分布梁直接承受底模以上的自重，[16a槽鋼分布在圓柱兩側的i56a工字鋼上，兩工字鋼主梁緊貼圓柱，間距按圓柱直徑2.0cm，故[16a槽鋼分布梁計算跨徑取為200cm，蓋梁底寬為240cm，故分配梁兩端各懸臂受砼荷載長為20cm，分配梁懸臂端還包含人員施工荷載，有利跨中受力，但不計入分配梁計算，結果偏安全按簡支梁計算。
荷載取值（根據槽鋼布置間距0.5m轉換為線荷載）：
1）自重軟體自動計算；
3）模板荷載：q=1.29kn/m
4）人員機具施工荷載：q=3.25kn/m
5）砼荷載：q=23.75kn/m
midas計算模型：荷載單位（kn/m）
經計算可知，分配梁最大組合應力為126mpa，滿足要求。
分配梁組合應力計算圖
經計算可知，分配梁最大位移撓度為3.3mm，滿足要求。
分配梁撓度變形計算圖
3.2.1.2 承重托梁計算分析
承重托梁主要承受上方分配梁傳遞荷載，計算模型按墩柱間距7.2m的簡支梁模進行計算。
荷載取值（按總荷載一半轉換為線荷載）：
1）自重軟體自動計算；
2）模板荷載：q=3.1kn/m
3）人員機具施工荷載：q=4.2kn/m
4）砼荷載：q=52.7kn/m
5）分配梁荷載：q=0.68 kn/m
midas計算模型：荷載單位（kn/m）
1 以45a工鋼作為承重托梁進行驗算，結果如下：
經計算可知，45a工鋼承重托梁最大組合應力為175mpa，不滿足要求。
45a工鋼承重托梁組合應力計算圖
2 以50a工鋼作為承重托梁進行驗算，結果如下：
經計算可知，50a工鋼承重托梁最大組合應力為135mpa，滿足要求。
50a工鋼承重托梁組合應力計算圖
經計算可知，承重托梁最大位移撓度為13mm＜7200/400=18mm，滿足要求。但在施工過程中應合理設定預拱度，一保證施工質量。
50a承重托梁位移撓度計算圖
3.2.1.3承重鋼棒計算分析
鋼棒採用a45材質，經上述計算，在工況1狀態下承重樑最大豎向反力為256kn，對鋼棒建立計算模型如下：
1 以a45材質直徑100mm鋼棒作為支撐進行驗算，結果如下：
經計算可知，100mm鋼棒最大組合應力為202mpa，滿足要求。
100mm鋼棒組合應力計算圖
經計算可知，100mm鋼棒最大剪應力為44mpa，滿足要求。
100mm鋼棒剪應力計算圖
3.2.1.4結論
經上述計算可知，圓柱墩一般構造蓋梁（長12.15m×寬2.4m×高1.9m）施工托架承重樑56a工鋼或以上型鋼，鋼棒支撐應採用a45材質，直徑不小於120mm。
貝雷梁方案採用在墩柱兩側設定以5×3m貝雷片作為承重托梁，適應於本專案各橋梁雙圓柱墩蓋梁施工布置，採用a45材質120mm鋼棒作為承重銷結構，分配梁及模板結構與型鋼托樑方案一致的施工結構布置。
鑑於上述型鋼托樑方案以對各工況進行詳細計算驗算，故對於貝雷梁方案，在此只真針對最不利工況即工況2進行計算分析如下：
工況2：按合同段墩柱最大間距一般構造中心間距取8.817m，計算以簡支梁模型計算，結果偏安全，則單承重托梁承受荷載（根據受載情況轉換為線荷載）：
1）自重軟體自動計算；
2）模板荷載：q=3.2kn/m
3）人員機具施工荷載：q=4.2kn/m
4）砼荷載：q=60kn/m
5）分配梁荷載：q=0.68 kn/m
midas計算模型：荷載單位（kn/m）
經計算，貝雷梁最大組合應力為252mpa，超過容許應力值，根據計算模型結果分析，應力主要為豎桿位置超標，為區域性桿件應力超標，在實際施工過程中，由於貝雷片整體的受載，故計算值會較實際值偏大，對設計強度按容許值乘以1.3倍增大係數可知252mpa＜1.3×210=273mpa，亦可滿足施工要求。
貝雷梁組合應力計算圖
經計算，貝雷梁結構最大剪應力為93mpa，滿足施工要求。
貝雷梁剪應力計算圖
經計算，貝雷梁最大位移撓度為14mm＜l/400=22.5mm
,滿足施工要求。
綜合以上計算得知、證明剪力銷法施工方案是安全可行的、可滿足施工受力要求。但根據驗算結果，施工托架結構應滿足如下表所示要求。
對於型鋼托樑方案應滿足下表4.1-1所示要求。
圓柱墩蓋梁形象統計表4.1-1
「√」為可實施；
對於貝雷片托樑方案可適用於本專案橋梁雙圓柱墩蓋梁施工布置，但在施工過程中應嚴格按照圖紙設計要求進行施工。
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