（後張法預應力簡支連續箱梁施工方案）
一、概述
1、現澆連續混凝土箱梁概況
k5+043.89支線上跨橋設計為20+2×25+20m後張法預應力連續箱梁，單箱兩室；樑高1.5m，箱梁頂板跨12m，底板寬8m，箱梁頂、底板厚分別為0.
25m、0.20m，腹板厚0.4m，兩側翼緣板懸度均為2m，全橋僅在橋墩支點截面處設定端、中橫樑。
2、支架方法簡介
本橋位區多為農田、耕地，陸地施工條件相對較好。施工時，先將橋位地基處理後，採用扣件式滿堂腳手架單幅逐跨現澆施工工藝進行施工，施工時，翼緣模板、外側模、底模採用18mm厚9合竹膠板，內模採用12mm厚6合竹膠板。
2.1、地基處理
先用推土機將表層耕質土、有機土推平並壓實；承台基坑清淤後採用分層回填4％石灰改善土並整平壓實。原有地基整平壓實後，再在其上填築大約40㎝的8％石灰改善土，並選擇最佳含水量時用振動壓路機進行輾壓，輾壓次數不少於4遍，彈簧土已及時清除，並回填8％石灰改善土進行整平壓實，然後的處理好的灰土層上澆築15㎝c15混凝土，採用平板振搗器振搗，測量班跟蹤測量並找平。的混凝土層上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設方木。
2.2、支架施工順序為:
計算立桿組拼高度→安放tz60底座→調整底座螺絲在同一水平面上→拼立桿及橫桿，鎖緊碗扣→安放u型托撐→調整托撐螺絲以形成縱橫坡→安放底層、頂層方木→精調方木頂標高
2.3、支架安裝
本支架採用「碗扣件」式滿堂腳手架，其結構形式如下：縱向立桿間距為90㎝，橫向立桿間距按60㎝布置外，在高度方向每間隔60㎝設定一排縱、橫向聯接腳手鋼管，使所有立桿聯成整體。在地基處理好後，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好木枋，便可進行支架搭設。
支架搭設好後，測量放出幾個高程控制點，然後帶線，用管子割刀將多餘的腳手管割除，在修平的立桿上口安裝可調頂托，可調頂托是用來調整支架高度和拆除橫板用的，本支架使用的可調頂托可調範圍為20㎝左右。安裝好後，的可調頂托上鋪設15×15㎝落葉松質木枋，縱向間距90㎝，然後的其上鋪設5×15㎝的落葉松質木枋，木枋鋪設淨距為：25㎝。
木枋布置好後鋪設底模、支立側模，測量班布點測量、調頂託後，可進行支架預壓。
二、支架受力驗算
1、現澆箱梁自重計算
①、支座處
8×1.5×2.5+（0.15+0.45）×2÷2×2×2.5=33t/m
②、變截面處（靠支座處）
8×1.5×2.5－3×0.6×2×2.5+(0.15+0.45)×2÷2×2×2.5=24 t/m
③、中間處
8×1.5×2.5－3.
4×1.05×2×2.5+0.
75×0.25÷2×8×2.5+(0.
15+0.45)×2÷2×2×2.5=17.
025 t/m
2、施工荷載
施工人員、施工料具、堆放荷載取2.5kn/ m2
傾倒混凝土衝擊力取6.0kn/ m2
振搗混凝土荷載取2.0kn/ m2
三、模板、木枋、支架受力驗算
1、模板應力驗算
①、荷載組合
ａ、支座處
箱梁荷載p1=33÷8 t/m2 =41.25 kn/ m2
模板荷載p2=1000×0.018㎏/ m2=0.18 kn/ m2（取0.5 kn/ m2）
施工荷載p3=10.5 kn/ m2
則p= p1+p2 +p3=41.25+0.5+10.5=52.25 kn/ m2
ｂ、中間處
箱梁荷載p1=17.025÷8 t/m2 =21.3kn/ m2
模板荷載p2=1000×0.018㎏/ m2=0.5 kn/ m2
施工荷載p3=10.5 kn/ m2
則p= p1+p2 +p3=21.3+0.5+10.5=32.3 kn/ m2
ｃ、變載面處
箱梁荷載p1=24÷8 t/m2 =30kn/ m2
模板荷載p2=1000×0.018㎏/ m2=0.5 kn/ m2
施工荷載p3=10.5 kn/ m2
則p=p1+p2=p3=30+0.5+10.5=41 kn/ m2，也可以知道，支座處荷載最大。
②、計算公式
最大彎矩 m=ql2/10 im=(1/12)bh2wj=(1/6) bh2
σm=mm/wj≤〔σw撓度f=ql4/(128ei) ≤〔f〕
計算取1公尺順橋向寬度為計算單元
竹膠板彈性模量e=10×103mpa;
i=(1/12)×1000×183=48.6×104mm
wm=(1/6) ×1000×182=54×103mm3
w〕=13 mpa
f]=l/400=900/400=2.5mm
a、支座處
m=52.5×0.3×0.3/10=47kn ·m
σw=mm/wj=0.47×103/(54×103×10-9)pa=8.70mpa＜[σw]=13mpa
f=52.25×3004/(128×10×103×48.6×104)=0.68mm＜[f]=0.75mm
b、中間處
m=32.3×0.3×0.3/10=291n ·m
σw=m/wj=291/(54×103×10-9)pa=5.39mpa≤[σw]=13mpa
f=32.3×3004/(128×10×103×48.6×104)=0.42㎜≤[f]=0.75㎜
c、變截面處
m=41×0.3×0.3/10=369n·m
σw=m/wj=369/(54×103×10-9)pa=6.80mpa∠[σw]=13mpa
f=41×3004/(128×10×103×48.6×104)=0.53mm≤[f]=0.75mm
綜上驗算滿足要求
2、底模下次梁（5×15㎝落葉松木枋）驗算:
次梁按縱橋向布置，間距30㎝。計算跨徑為0.9m（頂托橫樑木枋橫向間距），按簡支梁受力考慮，分別驗算、變截面對應位置和底模板中間位置：
計算公式：
m=ql2/8 q=1/2ql im=1/12bh3 **=(bh/2)h/4
wj=1/6bh2 τ=q**/im/bf=5ql4/(384ei)≤[f]
e=9×103mpa im=1/12×5×153=1406.25×104㎜4
wj=1/6×50×1502=187.5×103㎜3 **=5×15/2×15/4=14.0625×103㎜3
[σw]=10mpa2mpa [f]=l/400=2.25㎜
①、支座處
ａ、荷載組合
底模砼箱梁荷載：p1=52.25×0.3=15.7 kn/ m
木枋自重：p2=500×0.05×0.15×10=37.5 n/ m
合計p= p1+p2=15.7+0.0375=15.74 kn/ m
b、計算
m=15.74×0.9×0.9/8=1.59kn
σw=1.59×103/(187.5×103×10-9)=8.64mpa≤[σw]=10mpa
q=(1/2)×15.74×0.9=7.08kn
τ=7.08×103×14.625×103/(1406.25×104×0.5)=1.47 mpa＜[τ]=2 mpa
f=5×15.74×9004/(384×9×103×1406.25×104)=1.06㎜＜[f]=2.25㎜
綜上驗算滿足要求
②、底板中間位置
ａ、荷載組合
底模砼箱梁荷載：p1=32.3×0.3=9.69 kn/ m
木枋自重：p2=500×0.05×0.15×10=37.5 n/ m
合計p=p1+p2=9.69+0.0375=9.73kn/ m
b、計算
m=9.73×0.9×0.9/8=985n
σw=985/(187.5×103×10-9)=5.25mpa＜[σw]=10mpa
q=(1/2)×9.73×0.9=4.38kn
τ=4.38×103×14.625×103/(1406.25×104×0.5)=0.91mpa＜[τ]=2 mpa
f=5×9.73×9004/(384×9×103×1406.25×104)=066㎜＜[f]=2.25㎜
綜上驗算滿足要求
③、變截組合
ａ、荷載組合
底模砼箱梁荷載：p1=41×0.3=12.3 kn/ m
木枋自重：p2=500×0.05×0.15×10=37.5 n/ m
合計p=p1+p2=12.3+0.0375=12.34kn/ m
b、計算
m=12.3×0.9×0.9/8=1.25kn
σw=1.25×103/(187.5×103×10-9)=6.67mpa≤[σw]=10mpa
q=(1/2)×12.34×0.9=5.55kn
τ=4.38×103×14.625×103/(1406.25×104×0.5)=1.25mpa＜[τ]=2 mpa
f=5×12.34×9004/(384×9×103×1406.25×104)=0.84㎜=2.25㎜
綜上驗算滿足要求
2、頂托橫樑（15×15㎝落葉松木枋）驗算：
橫樑按橫橋向布置，間距90㎝按簡支梁受力考慮，分別驗算支座處、變截面對應位置和底板中間位置：腳手管立桿的橫向間距為0.6m，頂托木枋橫樑按橫橋向布置，間距60㎝。
因此計算跨徑為0.6m，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續梁受力，計算結果偏於安全，僅驗算底模板對應位置即:
平均荷載大小為ql=9.73×0.6=5.84 kn/m
im=i/12bh3=(1/2)×15×153=4218.8mm4
wj=1/6 bh2=1/6×(15×152)=562.5×103 mm3
跨內最大變矩為：
mmax=9.73×0.6×0.6/8=0.44 kn.m
由梁正應力計算公式得：
σw= mmax/w=0.44×103÷（562.5×103×10-9）=0.78 mpa＜[σw]=10 mpa滿足要求
撓度計算按簡支梁考慮，得：
e=9×103mpa
f=5ql4/384ei=5×5.84×103×6004/(384×9×103×106×4218.8)
=0.26mm＜[f]=1.5mm([f]=l/400)
剛度滿足要求。
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