連續梁合攏段施工方案

目錄1編制依據 1

2工程概述 1

2.1工程簡介 1

2.2梁體構造 1

2.3預應力體系 2

2.4普通鋼筋 2

2.5混凝土強度等級 2

3施工方案 3

3.1施工流程 3

3.2邊跨合攏段施工方案 3

3.3中跨合攏段施工方案 8

4總體施工部署 9

4.1組織機構設定 9

4.2施工人員配置 10

4.3施工機械配置 11

5施工安全保證措施 11

6質量保證措施 12

6.1鋼筋施工質量保證措施 12

6.2混凝土施工質量保證措施 12

6.3測量作業質量保證措施 12

6.4雨季施工質量保證措施 13

7安全應急預案 14

7.1安全應急預案領導小組 14

7.2應急事件的應對措施 14

興隆店特大橋跨飛里河連續梁

合攏段施工方案

⑴《高速鐵路橋涵工程施工技術指南》鐵建設【2010】241號；

⑵《高速鐵路橋涵工程施工質量驗收標準》(tb10752-2010)；

⑶《鐵路混凝土工程施工質量驗收標準》【2010】240號；

⑷《鐵路混凝土工程施工技術指南》鐵建設【2010】241號；

⑸《鐵路橋涵工程施工安全技術規程》（tb10303-2009）；

⑹施工設計檔案、施工圖紙、及其橋梁通用圖、參考圖；

71#～74#墩連續梁（40+64+40m）與飛里河相交角度144°4＇39＂，相交興隆店特大橋里程為dk653+191.37;其中72#、73#墩位於河道內，71#、74#墩位於河道兩側。

計算跨度為40+64+40m，梁截面採用單箱單室直腹板形式，頂板寬度12.6m，底板寬度6.7m。箱梁兩側腹板與頂底板相交處採用圓弧倒角過度。

邊跨、中跨合攏段長度2m，樑高3.035m，頂板厚38.5cm，腹板厚48cm，底板厚40cm。

邊跨、中跨合攏段節段重53.229t, 體積20.473m 。

合攏段梁體橫斷面圖

縱向預應力筋採用1*7-15.2-1860-gb/t5224-2003預應力鋼絞線，抗拉強度標準值1860mpa，彈性模量為ep=195gpa。錨具應符合《鐵路工程預應力筋用夾片式錨具、夾具和聯結器技術條件》（tb/t3193-2008），金屬波紋管應《預應力混凝土用金屬波紋管》（jg225-2007）要求。

縱向應力筋管道形成採用採用圓形鍍鋅金屬波紋管成孔，錨固體系採用自錨式拉絲體系，張拉採用與之配套的機具裝置。合攏處縱向預應力筋鍍鋅金屬波紋管採用增強型，其它可採用標準型。

hpb300鋼筋應符合《鋼筋混凝土用鋼筋第1部分：熱軋光圓鋼筋》（gb1499.1-2008）, hrb400鋼筋應符合《鋼筋混凝土用鋼筋第2部分：

熱軋帯肋鋼筋》（gb1499.2-2007）。

混凝土：梁體合攏段採用c55補償收縮混凝土。擋砟牆及行人路欄杆底座採用c40混凝土、防水層的保護層採用c40纖維混凝土。

合攏段模板利用掛籃模板採用懸吊法澆築邊跨及中跨合攏段砼。合攏前,相接的兩個t構最後2-3段，在立模時必須進行全t構聯測，以便互相協調，保證合攏精度。

邊跨直線現澆段及最後乙個懸澆段施工完成→邊跨掛籃合攏→安裝鋼筋、預應力管道及臨時鎖定支撐→澆築邊跨合攏段及張拉→拆除主墩臨時固結及邊跨臨時鎖定支撐→中跨掛籃合攏→安裝鋼筋、預應力管道及臨時鎖定支撐→澆築中跨合攏段→中跨砼合攏後，砼達到50%強度時，解除乙個中墩（另乙個主墩本身為固定支座）多餘水平約束，即永久支座鎖定→中跨合攏段預應力張拉→拆除中跨合攏臨時鎖定支撐、管道壓漿、剩餘預應力張拉及壓漿→成橋清理。

3.2.1合攏段模板

⑴掛籃改裝

7#段澆築並張拉封錨完成後，掛籃主桁保持不動，即在7#段的基礎上，利用掛籃底平台作為合攏段的底模系統，外側模板前移作為合攏段的外側模。

因此掛籃其他部位不動，取消外滑梁及內滑梁的前懸吊系統，在邊跨現澆段的翼緣板上設定前懸吊系統的預留孔，預留孔距離直線段樑端50cm，即前懸吊系統從掛籃前端轉移到邊跨現澆段翼緣板上。

⑵邊跨支架處理

邊跨支架的縱樑（鋼管柱上順橋向工字鋼）與掛籃的前下橫樑衝突時，需對邊跨支架的縱樑進行切割處理。

在長出的縱樑上鋪設方木及竹膠板，與既有掛籃底模一起作為合攏段的底模。

3.2.2鋼筋及預應力鋼筋

合攏段模板安裝完成，且合攏段兩側梁體端頭混凝土接茬面進行鑿毛後，即可進行合攏段鋼筋綁紮及預應力管道安裝。鋼筋可先焊接懸臂段一側的，待臨時剛性連線鎖定再焊接直線段一側。由於合攏段鋼筋、預應力管道密集，並且又增加了臨時剛性連線因此應特別注意預應力管道的定位和密封，確保管道暢通。

合攏段預應力鋼束管道內不能穿襯管，為安全考慮採用先穿束的方式。

3.2.3壓配重

合攏段臨時剛性連線鎖定及混凝土澆築之前要對「t」構兩側懸臂端部進行等效的配重預壓。配重目的主要有以下兩點：首先是通過澆築邊跨合攏段過程中同步撤除邊跨配重，同時保持中跨配重不變，消除兩側懸臂的不平衡彎矩，確保施工安全；其次保持兩側懸臂在澆築邊跨合攏段混凝土過程中始終處於相對的靜止狀態，受力不增也不減，邊跨合攏段混凝土從開始澆築到初凝整個過程中也處於靜力平衡狀態，能有效避免收外力變化出現裂紋。

邊跨合攏段重量是53.229噸，其中7#塊承擔26.6噸，形成彎矩是8081千牛*公尺（26.

6噸作用到31m長的懸臂上）。從施工現場吊裝情況考慮，在邊跨和中跨的6#塊上壓配重，壓配重同樣要形成8081千牛*公尺的彎矩，重量設定33.2噸（8081/24.

875m/9.8）。

在邊跨合攏段澆築過程中，邊跨配重同步撤除；中跨配重始終保持不變。中跨配重在澆築中跨合攏段混凝土時同步撤除。

如果因掛籃拆除、或者t構兩端掛籃前移距離不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端進行平衡配重，具體配重量需要根據堆載的位置力臂長度計算得來。

合攏口兩側樑端高程相對偏差大於15mm時，需要採取壓重糾正措施。施加壓重對標高偏高的一端進行壓重糾正，糾偏措施的壓重必須在合攏段預應力張拉完畢才能解除。

壓配重均採用2*1*0.5m預製混凝土塊，單塊重量2.5t。

3.2.4剛性骨架

臨時鎖定的目的主要是鎖定合攏段兩端梁體。當兩側梁體在溫度作用下發生伸縮及膨脹變化時，會引起梁的扭曲變形，進行臨時鎖定保持合攏段無相對變形。合攏段臨時鎖定要抵抗溫度應力、t構兩端不平衡彎矩等多種外力，保證「t」構懸臂施工安全和避免新澆築的合攏段混凝土受力而產生裂紋。

臨時支撐在當天最低溫度穩定時,將支撐型鋼焊於兩側樑內預埋的鋼板上,起到支頂作用並起部分抗拉作用。

本橋合攏段臨時鎖定（剛性連線）採用在合攏口兩側節段預埋鋼板上焊接24號工字鋼。在合攏段兩側梁體頂板及底板預埋1.5cm厚鋼板，尺寸為104cm×58cm。

鋼板設定在頂板和底板距離結構中心線距離見圖。每個合攏段預埋8塊鋼板，懸澆段布置4塊，直線段布置4塊。合攏前在合攏口兩側對應位置的預埋鋼板上焊接共計8根（4處）長438cm的24號工字鋼，順橋向焊縫長度99cm，型鋼支撐與預埋於梁體內的鋼板連線的四周接觸面滿焊、焊縫高度和寬度不小於10mm。

提前在合攏段兩側梁體預埋臨時剛性連線的帶錨固件的鋼板。剛性連線先焊接固定在懸澆段這端，待當天最低溫度穩定時，且懸臂端預壓配重穩定合攏高程誤差在容許範圍內，就可焊接鎖定直線段這端。鋼板下部焊接hrb400φ22mm的錨固鋼筋，錨固鋼筋與預埋鋼板採用雙面焊接。

合攏段剛性連線橫斷面圖

合攏段剛性連線平面圖

3.3.6邊墩支座約束的解除

邊跨合攏段鎖定後應立即解除邊墩上下支座板臨時錨固板約束。錨板約束解除應通過卸除錨固螺栓實現，嚴禁用電焊或氧氣乙炔割除的方式。

3.3.7混凝土

選擇在一天氣溫最低時澆築合攏段混凝土,並使混凝土澆築後溫度開始緩慢上公升,混凝土澆築前一天用水將全梁表面、箱內灑水保濕進行降溫。收聽天氣預報,3d內有大風降溫時,不進行合攏段混凝土澆築。兩端的混凝土連線面要充分鑿毛、濕潤,並沖洗乾淨。

採用c55合攏段微膨脹混凝土,利用汽車幫浦送入模，混凝土澆築後專人進行噴水霧養生,初凝後覆蓋塑料薄膜及土工布保濕養護。

在邊跨合攏段澆築過程中，邊跨配重同步撤除。

3.3.8預應力

邊跨合攏段混凝土澆築完畢，待混凝土強度達到設計強度的100%以上，彈性模量達到100%，齡期達到5天以後，張拉邊跨合攏段第一批預應力束；待主墩拆除臨時固結，並將中支座水平約束之後，張拉邊跨合攏段第二批預應力束。

3.3.9掛籃及臨時鎖定拆除

解除邊跨合攏口臨時鎖定剛性支撐（合攏口臨時鎖定勁性骨架需在縱向預應力筋張拉後灌漿前拆除)；同時拆除邊跨直線現澆段支架、掛籃；邊跨合攏段預應力孔道內壓漿。

主墩臨時固結的解除，應均衡對稱進行，確保逐漸均勻地釋放。提前應測量各梁段高程，並在解除過程中，注意各梁段的高程變化。如有異常情況，應立即停止作業，查明原因，採取措施後方可繼續作業。

3.3.1合攏段模板

中跨合攏段利用中跨掛籃進行，在施工7#節段懸臂時，預留掛籃外滑梁、內滑梁、前托梁預留孔，掛籃前移，使掛籃前端進入另一側7#節段，通過預留孔用32mm精軋螺紋鋼筋將內外滑梁、前托梁固定。

3.3.2鋼筋及預應力鋼筋

施工工藝及方法與邊跨合攏段相同。

3.3.3剛性骨架

施工工藝及方法與邊跨合攏段相同。

合攏段剛性連線截面圖

3.3.4臨時預應力張拉

為抵消溫度力對合攏段混凝土的影響，減小梁體撓度變形，中跨跨中臨時剛性連線構造按照完畢後，對縱向預應力鋼束2t11、2b2進行預張拉（錨下張拉力的15%），待中跨合攏段澆築完畢後，再按設計要求對其進行終張拉。

連續梁合攏段施工方案

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