**：網際網路|作者： 佚名| 2008-03-26
一、概述
1、工程概況
安慶長江公xx橋ⅱ標工程南岸堤外引橋為雙幅分離式橋梁，單幅一聯6跨（6×40m=240m）為單箱單室預應力混凝土斜腹板等截面連續梁，樑高2.5m，箱梁頂板跨12.75m，底板寬5.
384m，箱梁頂、底板厚均為0.25m ,腹板厚0.5m，兩側翼緣板懸臂長度均為2.
85m，全橋僅在橋墩支點截面處設定端，中橫樑。橋面橫坡在-3%～2%變化，橋面橫坡由梁底墊石變高度使梁體整體旋轉而形成，箱梁橫斷面與樑高均保持不變；橋面縱破為2.75%。
橋面橫坡見下表：
橋面橫坡一覽表
墩號橋面橫坡梁底軸線與橋軸線距離（cm）
左幅（%） 右幅（%） 左幅右幅
yr11 0.116 0.020 662.20 657.15
yr12 -1.217 0.020 665.65 657.15
yr13 -2.551 -2.551 669.00 655.60
yr14 -3.000 -3.000 670.15 654.35
yr15 -3.000 -3.000 670.15 654.35
yr16 -3.000 -3.000 670.15 654.35
yr17 -3.000 -3.000 670.15 654.35
箱梁採用單向預應力體系，縱向預應力鋼束設定採用фj15.24鋼絞線，rby=1860mpa，波紋管制孔。每跨單側腹板內設定6束16孔鋼束，在接縫處採用鋼束聯結器接長；頂板設定12束7孔鋼束，鋼束長為14公尺，一端為p錨，一端為張拉錨，鋼束跨越橋墩頂分布置，每側各長7公尺；底板設定4束7孔鋼束，一端為p錨，一端為張拉錨，每束鋼束跨越施工接縫分布在兩跨內。
2、施工方法簡介
南堤外引橋位於緩和曲線段，橋位區多為農田、耕地及居民拆遷區，陸地施工條件相對較好。施工時，先將橋位地基處理後，採用扣件式滿堂腳手架單幅逐跨現澆施工工藝進行施工，施工時，翼緣模板及外側模採用定製鋼模板（按首跨長配置一套模板），內模採用膠合板（按首跨長配置一套模板），底模採用玻璃鋼竹膠板（按乙個標準跨和乙個首跨長度配置）。總體施工工藝流程如下：
3、施工工藝流程
二、滿堂支架搭設及預壓
1、地基處理
先用推土機將表層耕質土、有機土推平並壓實；承台基坑清淤後採用分層回填亞粘土並整平壓實。原有地基整平壓實後，再在其上填築大約30cm的黃土，並選擇最佳含水量時用振動壓路機進行輾壓，輾壓次數不少於3遍，如果發現彈簧土須及時清除，並回填合格的砂類土或石料進行整平壓實，然後在處理好的黃土層上鋪設20cm石子，採用人工鋪平，用yz16噸振動壓路機進行輾壓。在石子層上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設枕木；為儘量減少地基變形的影響，在承台基坑回填好的地基上鋪設大型廢鋼模板（此處不鋪設枕木），廢鋼模板鋪設時，面板朝下。
壓實的黃土層及石子層的寬度大約為28公尺。為避免處理好地基受水浸泡，在兩側開挖40×30cm的排水溝，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑。
2、支架安裝
本支架採用「扣件」式滿堂腳手架，其結構形式如下：縱向立桿間距為90cm，橫向立桿間距除箱梁腹板所對應的位置處間距按46cm布置外，其餘按90cm左右間距布置（可詳見《堤外引橋滿堂支架橫向布置圖》），在高度方向每間隔1.2m設定一排縱、橫向聯接腳手鋼管，使所有立桿聯成整體，為確保支架的整體穩定性，在每三排橫向立桿和每三排橫向立桿各設定一道剪刀撐。
在地基處理好後，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好枕木，便可進行支架搭設。支架搭設好後，測量放出幾個高程控制點，然後帶線，用管子割刀將多餘的腳手管割除，在修平的立桿上口安裝可調頂托，可調頂托是用來調整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可調頂托可調範圍為20cm左右。
由於整個堤外引橋位於緩和曲線上，因此擬將每跨支架劃分為8個直線段擬和橋面箱梁曲線，每個直線段5m。施工時注意支架間距應相應調整。
腳手管安裝好後，在可調頂托上鋪設i14工字鋼，箱梁底板下方的i14工字鋼橫向布置，長6m，間距為0.9m；由於本方案外側模板及翼緣模板為大型鋼模板，為考慮模板整體移動，在翼緣板下所對應的位置i14工字鋼採用順橋向布置。i14工字鋼鋪設好後，然後在箱梁底板下寬6公尺的i14工字鋼鋪設6x12cm的木枋，木枋鋪設間距為：
在箱梁腹板所對應的位置按18cm布置，底板其餘位置按30~35cm布置。木枋布置好後可進行支架預壓。
3、支架預壓
安裝模板前，要對支架進行壓預。支架預壓的目的：1、檢查支架的安全性，確保施工安全。2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利於橋面線形控制。
預壓荷載為箱梁單位面積最大重量的1.1倍。本方案採用水箱加水分段預壓法進行預壓：
施工前，按照水箱加工圖紙加工好水箱，水箱採用3mm厚鋼板進行滿焊加工，加工好後進行試水試驗，確保水箱不漏水。每一段預壓長度為20公尺左右，由於首跨現澆長度為47公尺，故首跨需分三次預壓，標準跨為40公尺及尾跨33公尺均需分兩次預壓。根據箱梁橫截面特性，共製作6個大水箱（b型水箱）和6個小水箱（a型水箱），大水箱尺寸為：
3公尺高，3公尺寬，6.5公尺長；小水箱尺寸為：1.
5公尺高，2公尺寬，6.5公尺長。水箱加工後採用16t汽車吊進行吊裝就位，大水箱安放在箱梁底板所對應的位置，小水箱安放在兩側翼緣板所對應的位置，12個水箱布置成3排4列，然後用水幫浦加水進行預壓(詳見《堤外引橋預壓步驟示意圖》)。
為了解支架沉降情況，在加水預壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向每5公尺布置一排，每排4個點。在載入50%和100%後均要複測各控制點標高，載入100%預壓荷載並持荷24小時後要再次複測各控制點標高，如果載入100%後所測資料與持荷24小時後所測資料變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可用水管卸水，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水時通過水管將水排至水溝中或橋位區外，以免影響處理好的地基承載力，卸水完成後採用16t汽車吊將水箱前移。
卸水完成後，要再次複測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等於卸水後標高減去持荷後所測標高），用總沉降量（即支架持荷後穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成後要根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。
經過幾跨施工，得出支架預壓後總沉降量在4～15mm之間，最大非彈性變形量為13mm，平均非彈性變形量為7mm左右。
4、支架受力驗算
①、底模板下次梁（6×12cm木枋）驗算：
底模下腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距根據箱梁對應位置分別設為0.46 和0.9 m，頂托工字鋼橫樑按橫橋向布置，間距90cm；次梁按縱橋向布
置，間距35cm和18cm 。因此計算跨徑為0.9m，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下斜腹板對應位置和底板中間位置：
a、斜腹板對應的間距為18cm的木枋受力驗算
底模處砼箱梁荷載：p1 = 2.5×26 = 65 kn /m2 （按2.5m砼厚度計算）
模板荷載：p2 = 200 kg/m2 = 2 kn /m2
裝置及人工荷載：p3 = 250 kg /m2 = 2.5 kn /m2
砼澆注衝擊及振搗荷載：p4 = 200 kg/m2 = 2 kn /m2
則有p = （p1 + p2 + p3 + p4）= 71.5 kn /m2
w = bh2/6 = 6×122/6 =144 cm3
由梁正應力計算公式得：
σ = ql2/ 8w = （71.5×0.18）×1000×0.92 / 8×144×10-6
= 9.05 mpa ＜ [σ] = 10mpa 強度滿足要求；
由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：
τ = 3q/2a = 3×（71.5×0.18）×103×（0.9 /2）/ 2×6×12×10-4
= 1.21 mpa＜ [τ] = 2mpa（參考一般木質）
強度滿足要求；
由矩形簡支梁撓度計算公式得：
e = 0.1×105 mpa； i = bh3/12 = 864cm4
f max = 5ql4 / 384ei = 5×12.87×103×103×0.94 / 384×864×10-8×1×1010
= 1.273mm＜ [f] = 1.5mm（ [f] = l/400 ）
剛度滿足要求。
b、底板下間距為35cm的木枋受力驗算
中間底板位置砼厚度在0.5～0.7m之間，按0.7m進行受力驗算，考慮內模支撐和內模模板自重，木枋間距0.35m，則有：
底模處砼箱梁荷載：p1 = 0.7×26 = 18.2 kn /m2
內模支撐和模板荷載：p2 = 400 kg/m2 = 4 kn /m2
裝置及人工荷載：p3 = 250 kg /m2 = 2.5 kn /m2
砼澆注衝擊及振搗荷載：p4 = 200 kg/m2 = 2 kn /m2
則有p = （p1 + p2 + p3 + p4）= 26.7 kn /m2
q=26.7×0.35=9.345t/m＜71.5×0.18=12.87 t/m
表明底板下間距為0.35m的木枋受的力比斜腹板對應的間距為0.18m的木枋所受的力要小，所以底板下間距為0.35m的木枋受力安全。
以上各資料均未考慮模板強度影響，若考慮模板剛度作用和3跨連續梁，則以上各個實際值應小於此計算值。
②、頂托橫樑（i14工字鋼）驗算：
腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m和0.
46m，頂托工字鋼橫樑按橫橋向布置，間距90cm。因此計算跨徑為0.9m和0.
46m，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續梁受力，計算結果偏於安全，僅驗算底模下斜腹板對應位置即可：
平均荷載大小為q1= 71.5×0.9=64.35kn/m
另查表可得：
wi14 =102×103mm3 ； i = 712×104mm4 ； s = i / 12
跨內最大彎矩為：
mmax = 64.35×0.46×0.46/8=
由梁正應力計算公式得：
σw = mmax / w = 1.702×106 / (102 ×103 )
= 16.69 mpa ＜ [σw] = 145mpa 滿足要求；
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