***x互通立交工程
a匝道（ak0+602.439）
編制審核審定
公司名稱
專案經理部名稱
時間目錄
第一章總述 1
1.1 工程概況 1
1.2 驗算規範 1
1.3 方案布置說明 1
1.4 計算引數 2
1.4.1 模板引數 2
1.4.2 方木引數 2
1.4.3 工字鋼引數 2
1.4.4 鋼管引數 3
1.4.5 c25引數 3
1.4.6 容許撓度 3
第二章受力驗算 4
2.1 荷載分類 4
2.2 模板受力驗算 6
2.2 方木驗算 7
2.3 工字鋼受力驗算 7
2.4 滿堂支架受力驗算 9
2.4.1 滿堂支架正常使用極限狀態承載力驗算 9
2.4.2 滿堂支架承載能力極限狀態驗算（即穩定性驗算） 10
2.5 地基承載力驗算 12
***x互通a匝道跨線橋中心樁號為ak0+602.439，起點樁號為ak0+413.169，終點樁號為ak0+791.
709，橋梁全長378.54m，全寬19.50m。
位於r=240m的圓曲線及a-120的緩和曲線上，該橋跨越中江高速公路主線、xx互通立交d匝道及xx鎮規劃道路。與主線交點樁號為：k17+690.
558=ak0+615.939。跨徑組合為：
（3×25）m預應力砼連續箱梁+（4×25）m預應力砼連續箱梁+（25+23）m先簡支後橋面連續預應力砼小箱梁+（3×25）m預應力砼連續箱梁+（3×25）m預應力砼連續箱梁。
連續箱梁採用等樑高直腹板單箱三室斷面，箱梁頂寬19.3m，箱梁底寬1449.9（3×483.
3）m，懸臂2.4m。箱梁高h=160cm；箱梁腹板厚60-40cm，頂板厚25cm，底板厚22cm，在支點處設定橫隔板。
連續箱梁橋面橫坡通過箱梁整體斜置形成，箱梁頂、底板始終保持平行。本橋共五聯，首先施工第二聯（3#~7#）和第四聯（9#~12#），最後同時或分別施工第一聯（0#~3#）和第五聯（12#~15#），最後吊裝施工第三聯預應力砼小箱梁。連續箱梁每聯按逐孔澆築張拉法施工，施工縫設定在橋墩中心前5.
0m處。連續箱梁預應力砼a類構件設計。
(1)《公路工程技術標準》jtg b01-2003；
(2)《公路橋涵設計通用規範》jtg d60-2004；
(3)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規範》jtg d62-2004；
(4)《公路橋涵鋼結構及木結構設計規範》jtj 025-86；
(5)《木結構設計規範》gb50005-2003；
(6)《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj 130-2001（2023年版）；
(7)《公路橋涵施工技術規範》jtj 041-2000；
(8)《公路橋涵地基與基礎設計規範》jtj 024-85；
現澆箱梁採用滿堂式支架施工，基礎換填碾壓等措施達到承載力要求，在鋪20cm5%水泥穩定層和澆築10cm厚c25砼。
1、上部構造物、機械裝置等對槽鋼的作用偏安全簡化為簡支梁方式受力。
2、考慮模板、方木、槽鋼、鋼管等的自重及各種施工荷載。
3、在架設支架前做地基承載力試驗，將地基承載力與設計地基受力對比，便於指導施工。
模板擬採用雙面光膠合板，雙面光竹膠合板各項引數如下：
容許彎矩：；
抗彎強度設計值：；
膠合強度：；
彈性模量：；
自重：；
自重：；
抗彎：；
抗壓：；
順紋抗拉：；
順紋抗剪：；
彈性模量：；
10#工字鋼；；
；；抗拉、抗彎、抗壓強度設計值：；
抗剪：抗拉、抗壓和抗彎強度設計值：；
彈性模量：；
底座抗壓：；
容許撓度：；
容許長細比：；
每公尺長自重：；
抗壓設計強度：；
抗拉設計強度：；
彈性模量：；
木材：鋼材：
因箱梁在梁肋處最重，考慮到力傳遞的擴散性、支架結構的整體性及結構的連續性等，所以驗算時，驗算模板、方木按照梁肋處最不利分析，其餘部分採用均布荷載分析；
梁體自重
箱梁腹板自重最不利荷載：
箱梁樑高1.6m，按沿橋向單位長度腹板產生的最不利荷載集度為：
；箱梁自重均布荷載：
該聯為單箱三室等截面，梁體的淨截面積。因此單位梁長其自重荷載為：
。計算模板、方木按照最不利荷載計算，計算支架時考慮到支架的整體性、荷載分散性等採用均布荷載計算。
模板自重
根據箱梁的截面積，計算其內外模的周長，截面的周長：
因模板鋪設過程中，不能完全按照理論形式布置，肯定有富餘模板，假設富餘面積為實際面積的20%，則所以，計算施工實際鋪設模板的面積為：
單位長度模板重量為：
。方木自重
箱梁模板下鋪設間距為30cm，10cm×10cm的方木，方木按照橫橋向鋪設，沿橋向單位長度橫橋向共4排，每排長度為19.3m，則方木的自重為：
。10#工字鋼自重
10#工字鋼鋪設滿堂支架的頂托上，順橋向布置，間距為60cm，共33根，則單位橋長10#工字鋼自重為：
滿堂支架自重
滿堂支架每根鋼管每公尺長的荷載為3.84kg，計算時根據實際長度計算自重；
風荷載因《建築結構荷載規範》中附錄d.4 全國各城市的50年一遇雪災和風壓表中沒有廣東省中山市的風壓值，所以取靠近中山主要城市廣州的風壓值，廣州市風壓值見下表：
注：n為設計基準年
風荷載標準值計算公式為：
（1）基本風壓採用50年一遇計算，按照設計技術標準的說明，參照廣州取施工場地處的基本風壓為；
（2）風壓高度係數的取值
因施工場地的高程約1.5m，地面的粗糙程度為b類，所以按照規範取風壓高度變化係數為1.25；
（3）體型係數的取值
鋼管的體型為圓截面構築物，高約6m，直徑為48mm，以；
鋼管表面按齊平計算，則凸出高，因此表面情況按取值；
綜上條件，則
0.6（4）高度z處的風振係數
因鋼管的高度為8m左右，高度小於30m，所以不考慮其風振係數的影響取其值為1.0；
綜上所述，可以求得風荷載標準值為：
=1.0×0.6×1.25×0.5
=0.375
混凝土衝擊力
砼衝擊力取2.0kn/m2，實際施工中，砼澆築時只作用於較小的範圍內，現偏安全考慮連續箱梁地板寬度19.3m寬的範圍內同時澆築所產生的砼衝擊力，分析砼澆築時，不分析砼衝擊力對支架的振型；
混凝土振搗力
人和運輸工具自重
模板的底模受力不利情況大於側模受力，只驗算底模受力情況，則模板受力組合為：
++++，
按照規範要求，採用標準組合並按照梁肋處最不利荷載進行驗算；
單位縱向橋長模板受到的荷載集度為：
滿堂支架縱向間距為90cm，橫向間距為60cm，頂托上工字鋼按照沿橋縱向布置，即跨徑，工字鋼上木方按橫向布置，間距為30cm，即跨徑，模板在方木處偏安全地以彈性半固結考慮，所以，模板在支撐處的彎矩和跨中截面的彎矩分別為：
，，上式中是簡支板跨中彎矩，
因模板的跨徑相對於板長度方向很小，所以按照單向板驗算，則：
所以：所以：
通過上面的驗算，模板滿足受力的要求。
滿堂支架頂托上放置10#工字鋼，在工字鋼上方橫向不知10cm×10cm方木，方木沿橋梁縱向的間距為30cm，橫向間距為60cm，按最不利情況下按照沿橋橫向布置，則方木的跨徑。
方木的荷載組合為：
+++++，
則在沿橋向單位面積內的荷載集度為：
所以方木的荷載集度為：
按照簡支梁偏安全地計算，其受力圖、彎矩、剪力圖如下：，，則
，撓度按照簡支梁偏安全驗算：
通過上面的驗算，方木滿足受力的要求。
計算滿堂支架受力時應考慮荷載效應組合，以下的計算均按照此規範要求計算。
支架的間距沿橋向為90cm，橫橋向60cm，豎向水平撐間距為120cm，支架的荷載組合為：
+++++
（1）桿件強度驗算
沿橋向單位長度上傳遞到支架的荷載為:
所以單位面積上傳遞到支架上的荷載為：
所以每根立杆受到上面傳遞的荷載為：
鋼管受壓強度：
（2）底座抗壓受力驗算
支架最高高度為9.5m左右，現按照10m偏安全計算。按照10m布置水平撐及扣件，則每根立桿上應布置9根水平撐，直角扣件共18個，對接扣件共10個，則底座受到的力為鋼管上傳遞荷載、立桿荷載、水平撐荷載、直角扣件及對接扣件之和，即：
因此底座滿足受力要求。
（3）水平撐受力驗算
理論上滿堂支架是受壓，只需計算其穩定性即可，但實際情況中荷載可能偏心作用於鋼管的邊緣上，鋼管偏心受壓產生壓彎的效果，這時水平桿會相應會產生抗力，即水平杆受壓，現假設水平杆受對稱荷載則：
鋼管的直徑為48mm，偏心作用產生的彎矩為：
即相當於立桿中點作用於乙個13n的水平作用力，現偏安全地考慮30根立桿均向同乙個方向偏心受力，則合力為390n，所以水平杆受力驗算如下：
所以水平杆滿足受力要求。
（4）直角扣件受力驗算
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