漣鋼科技與管理2014年第5期
煉鐵廠摘
魏昌國要
對漣鋼生產實踐進行總結。通過採取加強原燃料質量管理;保持合理的操作爐型和操作制度以及精細化的日常操作管理。為漣鋼高爐保持長期穩順高效生產積累一定的實踐經驗。
1前言漣鋼目前有三座高爐,高爐的情況如表l。
表l漣鋼高爐設計情況
2014年年初,漣鋼高爐爐況出現波動,高爐
技術經濟指標完成不理想,改變操作方針與思路,從2014年4月開始,高爐技術經濟指標有了大幅度的改善。2014年1—7月漣鋼技術經濟指標如表2。
表2 2014年l~7月漣鋼高爐主要技術經濟指標
22[iim 高爐
2800m3高爐
3200m。高爐
利用係數燃料比利用係數燃料比利用係數燃料比利用係數燃料比
em ̄.
dlm dk呂昏,lfe
1月2月3月4月
5月6月7月
2原燃料管理
高爐原燃料管理是高爐生產的基礎,是高爐
穩定順行的前提條件,對大型高爐而言,要求原燃
料的物理化學效能好、穩定。因此,要保證高爐長
期穩順高效生產,加強原料穩定是高爐高產、順行的核心。
2.1合理的爐料結構及燒結礦質量
漣鋼三座高爐投產後,燒結礦產能成了生產
的瓶頸。燒結礦配比在78%一85%左右,漣鋼高
爐的爐料結構如表3。由表3可知,燒結礦配比
最低只有78.3%,如何最大限度提高燒結礦的產
能,提高高爐熟料比,對高爐生產至關重要。燒結礦轉鼓強度及品位等指標與高爐的順行度有較強的相關性,2014年一季度,燒結礦轉鼓強度有所下降,對高爐生產產生了一定的影響,2014年4、5
月通過提高燒結礦轉鼓強度攻關,燒結礦轉鼓強
度有較大幅度的提高,為高爐的穩定順行提供保
障。燒結礦主要技術質量指標如表4。由表4可知,燒結礦轉鼓強度大於76%是高爐生產穩順的必要條件。燒結礦低溫還原粉化率對高爐的生產有極其重要的作用,目前漣鋼三座高爐均採用了
噴灑cac1:來提高高爐燒結礦的低溫還原粉化率,從2011年至今取樣的結果來看,噴灑cac1:
的燒結礦低溫還原粉化率比未噴灑caci:的燒結礦平均高11.2%。但存在的問題是cac1:的噴灑不均勻,噴灑的效率不高。煉鐵廠
應對噴灑cac1:的量及噴灑裝置進行優化。
2.2燒結礦分級入爐及篩面管理
燒結礦分級入爐能改善燒結礦的透氣性,有效地控制裝料過程的偏析,同時通過利用小粒度燒結礦對煤氣流的阻力大的特點控制高爐煤氣流的分布,即通過調劑大小粒度燒結礦的比例、用量、落點,控制煤氣流的分布,減少爐況的波動。
漣鋼2200m 高爐槽下燒結礦未分級,燒結
172014年第5期漣鋼科技與管理
礦篩面採取梳齒篩,篩分效果不理想;2800m 高
爐採取槽下分級人爐;3200rn 高爐採取燒結車間分級入爐。燒結礦篩面情況如表5。
表3 2014年1~7月漣鋼高爐爐料結構
2 ̄1113高爐
2800m3高爐
320om3高爐
燒結礦配球團礦配塊礦配比燒結礦配球團礦配塊礦配比燒結礦配球團礦配塊礦配
比(%)比(%)(%)比(%)比(%)%)比(%)比(%)比(%)1月
14.6
2月3月月矗3
5月瓤54.i
15.4
6月7月踟.64.514'9
表4 2014年1—7月漣鋼燒結礦質量情況
笠00m 高爐
2800m 高爐
3200m 高爐
燒結礦燒結礦燒結礦燒結礦燒結礦燒結礦燒結礦燒結礦燒結礦
品位轉鼓強篩分指陰ha-轉鼓強篩分指品位轉鼓強篩分指(%)度(%)數(%)(%)度(%)數數(%)
1月2月月甄4 7693.54月
5月l5.7弧0 76.93.7
6月弧l5.856.1弧53.67月
2 76.33.7
表5漣鋼高爐及燒結篩面情況
專案2瑚m 高爐2800m 高爐3200m 高爐燒結篩面型別梳齒篩棒條篩梳齒篩燒結三次篩孔徑
5.5mm
4.5mm
(4.5一&3)arm
高爐篩面型別梳齒篩棒條篩捧條篩(大)燒結礦倉個數66
6(大)燒結礦倉尺寸
13mm/5n ̄n
小燒結礦個數32
小燒結礦倉尺寸8nln5iⅲl】
8nun/5mm焦炭篩型別梳齒篩棒條篩捧條篩焦炭篩個數45
6焦炭篩尺寸
28hⅱ11
皿由表5可看出,漣鋼高爐及燒結篩面形式較多,篩面孔徑不一。實踐證明,梳齒篩的篩分效果較差,篩面容易堵塞,而且不易清理。從高爐槽下取樣的結果來看,2200m 高爐入爐粉末量高於2800m 高爐,其主要原因是由於梳齒篩的篩分效
果不好。建議將目前的梳齒篩全部改為棒條篩,為了減少大粒度的返礦返回至燒結廠,可以適當.18
縮小篩面孔徑。
強化篩速的管理,在保證高爐上料不受影響
的情況下,盡可能調慢篩速。尤其是在高爐難行,
透氣性較差的情況下,特別要關注槽下篩分效果。
漣鋼2800m 高爐通過修改程式,在高爐槽下控制室可以直接看到每個倉篩面的篩速情況,這樣更有利於篩速的調節,在保證篩分效果的同時,漣鋼2800m 高爐準備將小燒篩面孑l徑由5mm改為4.5mm,這樣既能保證人爐礦的篩分效果,又減少大粒度燒結礦返回至燒結廠。其它兩座高爐應積
極進行推廣此方法。
為減少焦丁篩面上粘結的焦粉帶入高爐,2800m 高爐在焦丁篩面上增加振打裝置,對粘結
在篩網上的焦粉通過振打進行清理,減少焦粉帶入高爐爐內。此方法也值得其它高爐借鑑。
2.3加強焦炭質量跟蹤
焦炭在爐內主要有還原、提供熱量、「焦窗」、
支柱和滲炭的作用。因此,焦炭在高爐中的作用
非常重要,焦炭質量的微小變化對高爐爐況的順
行將產生極大的影響,煉鐵廠非常重視焦炭質量的跟蹤,對每天焦炭質量的檢驗結果都要由專人
及時在ij3系統上進行公布,高爐的操作人員也要
經常注意焦炭的實物質量,包括焦炭的粒度大小、
均勻性、色澤等。當出現變化時,操作上應及時進行調整。總體來看,漣鋼焦炭質量較穩定,也為高爐的穩定順行提供了保障。
3 爐型管理
保持合理的操作爐型是高爐長期穩順高效的
保障,要使高爐爐牆既不發生黏結,又無過快侵蝕,爐內渣皮始終保持一種動態平衡狀況,爐缸活
躍,風速及鼓風動能合理,中心氣流旺,焦柱置換周期短。漣鋼高爐均為薄內襯結構高爐,爐腹至爐身下部均為銅冷卻壁,設計爐型就是操作爐型。保持合理的水溫差,減少爐牆結層同時防止爐牆侵蝕,漣鋼水溫差基本控制在
2200m 高爐由於護爐要求,水溫差宜走下限。
4上下部調劑相結合
4.1上部調劑,探索合理的布料制度
漣鋼高爐對氣流的分布宜堅持「邊緣氣流適
漣鋼科技與管理2014年第5期
當抑制;中心氣流適當疏通;中間環帶均衡發展」與噴煤之間的互補關係。即在一定的爐型和原燃
的原則。以達到每個橫切面氣流最大化的利用,達到熱量的最大交換,煤氣最大利用。漣鋼高爐採用中心加焦。實踐證明,在現有的原料條件下
不宜取消中心加焦,漣鋼幾次想取消中心加焦均
料條件下要維持乙個合理的風口前燃料溫度。但
由於漣鋼氧氣總量有限,實際富氧總量在45000m。/h左右,富氧率為3%左右,煤比不低於
未能成功。2200m 高爐由於護爐要求,邊緣氣流
抑制較多。2800m 高爐及3200m 高爐大小燒礦石採用不同的料線,使上料更均勻。漣鋼各高爐
在實際生產過程中調整好富氧、高風
溫及噴煤之間的互補關係,使風口前理論燃燒溫
度保持穩定。
主流布料矩陣如表6。
表6漣鋼各高爐主流布料矩陣
專案主流布料矩陣中心焦環數
備註2200rn』高爐
c x0麓
x(3—4)c焦炭,o燒結礦
2800m』高爐c
x00。x(2—4)c焦炭,0 大燒,0。小燒
3200m 高爐c 詈x0o 羔x(3—4)c焦炭,0 大燒,0。小燒4.2下部調劑,確定合適的送風引數和鼓風動能
根據冶煉條件和爐型,確定合理的進風面積
及風口長度,漣鋼3200m 高爐2013年年底由於
爐況不順,通過更換643mm的長風口,開啟中心,
取得了明顯的效果,2014年5月開始高爐保持了
連續的順行。各高爐送風情況如表7。
表7漣鋼高爐送風制度
專案2200m 高爐
2800m』高爐
3200m 高爐
風口長度
613×28
砌×28+613x4
風口直徑衄
進風面積o.2嘶風量
5500m3/ ̄n
5500rn3/
富氧實踐證明,合理的送風制度能確保中心煤氣
流充足,爐缸活躍,渣鐵熱焓值高,熱量充沛。
5 日常操作的優化管理
5.1選擇合理進風引數。維持適宜的理論燃燒制度
a.風溫使用固定在高水平。風溫是活躍爐
缸最經濟的重要熱源,佔高爐總收入三分之一左
右,高風溫是實現大噴煤,提高煤焦置換比的前提,高風溫可以補償風口前煤粉分解吸收的熱量,促進煤粉的充分燃料。我廠要求在目前的風溫水
平情況下,操作上要求一般情況下嚴禁開啟冷風
大閘,風溫用盡。
b.積極富氧噴煤。高爐富氧噴煤是高爐強
化冶煉的必要手段之一,而且在使用富氧、高風溫
5.2合理的造渣制度和熱制度
合理的造渣制度,對爐渣效能要求:爐渣具有良好的流動性和穩定性;具有足夠的脫硫能力,在爐溫和爐渣正常時,能冶煉出優質生鐵;對高爐磚
襯的侵蝕作用較弱。而爐缸熱制度的穩定,對高爐順行也很重要。爐溫波動較大,可使軟熔帶部位上下波動,造成成渣皮黏結和脫落,擾亂煤氣
流。目前漣鋼高爐渣中(ai:o,)含量在15%以
下,高爐操作要求:r:控制在職物理熱耋1500℃;適當提高渣中mgo含量,對高爐工
長規範操作,合理控制引數的調節值。表8為高爐日常引數控制調節值。
表8高爐日常引數控制調節值
5.3優化爐前操作管理
不斷改善炮泥質量。高爐鐵口炮泥質量的好壞,直接影響到高爐能否長期連續穩定生產和強
化冶煉,特別是現代大型高爐高壓高強度生產,炮
泥的質量要求較高。漣鋼炮泥通過招標進行採購,對炮泥**商有嚴格的要求,包括出鐵時間,
冒煙情況,鐵口深度,開鐵口狀況等都有台賬進行記錄,出現異常及時進行改進。
6結語a.保持高爐長期穩定高產,原燃料的管理是
192014年第5期漣鋼科技與管理
發電機非同期併網事故分析及處理對策
能源中心
趙勝利顏紅建摘要
介紹一起冶金企業發電機出1:7開關延時合閘,非同期造成發電機定子繞組燒毀的事故案例。詳細分析
了事故原因及處理方法,對事故進行了反思,闡述了執行電力行業規程規定的重要性,並由此延伸到行業標準,反事故措施的研究和靈活應用。供業內同行借鑑此事故教訓,採取有效措施避免類似事故發生。
發電機併網條件有四條:一是發電機頻率與繞組燒壞。發電機差動保護動作跳閘,發電機保
系統頻率相同;二是發電機出口電壓與系統電壓
護裝置報文(摘錄報文):
相同,其最大誤差應在5%以內;三是發電機相序
l2—07一與系統相序相同;四是發電機電壓相位與系統電壓相位一致。如果不滿足這些條件而使發電機和
系統併網,可能造成發電機損壞的重大事故。下
面對華菱漣鋼一起由於控制迴路設計缺陷,造成
發電機非同期合閘損壞發電機的事故案例進行分保護啟動0 1
析,以期同行吸取教訓,避免類似事故發生。
1事故案例
同期裝置報文(摘錄報文):
1.1發電機系統概況
同期裝置合閘按鈕開入soe投入。
事故機組建於2009年,是利用燒結餘熱進行同期裝置合閘發電的節能專案。發電機設定了真空式出口開按鈕開入soe退出。
關,開關操作機構為彈操結構,採用微機型保護及二次裝置及開關的檢查:
同期裝置。事故後詳細對同期裝置、整步表、同期繼電1.2事故的發生
器、二次迴路等進行了檢查,均正常;同期角度±l4度(28度),開關儲能時間4秒左右(合閘時儲
2012年7月4日03:19分,燒結餘熱發電機能),同期合閘脈衝維持時間173ms,按設計圖發
在停機一小時後再次熱機啟機並網。執行人員按
電機開關設計有合閘自保持迴路,但沒有設計彈操作規程正常操作,在同步點時,按「合閘」按鈕簧未儲能閉鎖(見圖1)。開關操作機構檢查未發
後發現同步表指標繼續按順時針方向旋轉,在轉
現問題,開關能正常合、分閘。跳閘線圈最低動作過約45度角時,聽到「砰」的一聲巨響,馬上安排
電壓:100v。
做緊急停機、停爐操作。
1.4事故原因分析
1.3事故的檢查
從上述事故情況和發電機保護報文分析:檢查確認發電機定子a、b、相對地短路,定子
操作人員進行發電機併網操作,在同期點時
基礎,裝置穩定執行是保證,同時還要摸索出與高佈進行調節,各引數調整要相互結合。
爐爐型和原燃料條件相適宜的操作制度,包括熱b.對日常操作的優化管理,形成規範化的制
制度、造渣制度、布料制度、送風制度等。高爐強度管理,做到三班操作思路的統一,保持操作引數化冶煉手段要圍繞活躍爐缸工作狀況與煤氣流分
的穩定,是確保高爐長期穩定高產的保障。20
石鋼1高爐降低焦比生產實踐
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