一、工程概況:
車站基礎為獨立柱基礎,墊層c10主體結構合理使用年限為50年。
二、施工準備:
1.技術準備
技術負責人組織技術人員針對本工程,提出切實的模板施工方案,比較各方案,做到安全、節約周轉材料又有利與施工。初步制定模板設計方案。
2.材料準備
頂板、梁、柱模板全部採用10厚竹膠合板,50×100方木做豎楞,ф48×3.5鋼管做橫楞,mф12對拉螺栓固定橫楞。
三、施工總體佈署
在支設模板前,先進行中心線和位置的放線,定出模板的邊線;然後支設滿堂架,按順序支設牆、梁、頂板模板。在支設時先按尺寸支設通用、大塊模板,保證模板的周轉使用,減少工程成本。在支設模板時,橫豎帶在模板交接縫不應有接頭。
四、主要施工方法及措施
1.模板加工
模板加工必須滿足截面尺寸,尺寸過大的模板需進行刨邊,否則禁止使用,翹曲變形的方木不得作為龍骨使用,模板加工完畢後,必須經技術人員、施工人員驗收合格後方可使用,對於周轉使用的板,如果有飛邊、破損模板必須切掉破損部分,加以利用。
模板安裝順序:
模板定位、垂直度調整---模板加固---驗收---混凝土澆築—拆模
2.模板支撐系統---滿堂架的搭設
滿堂架採用ф48×3.5鋼管搭設,立桿間距0.9公尺,掃地桿距地200mm,水平杆間距1.
7公尺,立桿在樓層上落地時,必須用方木塊作為墊板。柱模板、背楞、橫楞對拉螺栓安裝完畢後,要和滿堂架連成一體,防止側向位移、傾斜,滿堂架立竿每4公尺加一道斜撐。
3.柱模板
柱模板採用10厚膠合面板,50×100方木做豎楞,間距250mm,2×ф48×3.5鋼管做橫楞,間距500mm,四周抱死,用m12對拉螺栓@500固定橫楞。模板在拼縫處並用雙面膠條粘在縫中防止漏漿,柱底部模板與混凝土面間空隙在混凝土澆築前用水泥砂漿封死。
柱模板固定體系與滿堂架連成一體。防止傾斜、位移。
柱模板示意圖
(1)q=f×l1×0.9
式中q---柱箍所承受的均布荷載設計值(kn/m)
f---側壓力和傾倒混凝土荷載(kn/m2)
0.9---折減係數
則q=f×l1×0.9=45.68×500×0.9×103/106=20.56n/㎜
(2)強度驗算:
n/an+mx/rxwnx≤f
式中 n---橫楞承受的軸向拉力設計值;n=20.56×500/2=5140n
an---橫楞桿件淨截面面積(㎜2);an取489㎜2
mx---橫楞桿件最大彎矩設計值;
mx=ql2/8=20.56×550×550/8=777425n·m
rx---彎矩作用平面內,截面塑性發展係數,因受振動荷載,取rx =1.0
wnx--彎矩作用平面內,受拉纖維淨截面抵抗矩(㎜3)取5.08×103㎜3
f---柱箍桿件抗拉強度設計值(n/㎜2),f=129 n/㎜2
n/an+mx/rxwnx=5140/2×489+777425/2×5.08×103
=81.77n/㎜2柱模板抗彎強度滿足要求
(3)撓度驗算
查表8-73得:w=5q1l4/384ei≦[w]
[w]-------橫楞的允許撓度
e--------橫楞的彈性模量(n/mm2),e=2.06×105n/mm2
i--------彎距平面內橫楞桿件的慣性矩。
q1-------橫楞所受側壓力的均布荷載設計值(kn/m),
查表8-6得水平荷載為4kn/m2,則其設計荷載為4×1.4=5.6kn/m2,故q1=(45.
68×103-4×1.4×103)/106×500×0.9=18.
03n/mm
則:w=5q1l4/384ei
=5×18.03×5504/(384×2.06×105×2×12.19×104)
=0.42mm<[w]=l/500=550/500=1.1mm
柱模板撓度滿足要求。
4.梁模板
梁底模與側模均採用10厚膠合板,龍骨採用50×100方木,小楞採用2×ф48×3.5鋼管,間距400mm,樑側模、梁底模按圖紙尺寸進行現場加工,由塔吊運至作業面組合拼裝,然後加橫楞並利用滿堂架支承體系將梁兩側夾緊,樑高h≥700mm時,在梁h/2處加m12@600穿樑對拉螺栓,並加鋼管斜撐,支承在滿堂架上。對於跨度大於4公尺的梁,按全跨長度2‰進行梁底模起拱,起拱從支模開始時進行。
(1)底模驗算:
m=ql2/8 δm=m/wn≤fm
式中m----彎矩設計值(n·㎜)
q----作用在梁底模上的均布荷載(n/㎜)
l----小楞的間距
δm ----受彎應力設計值(n/㎜2)
wn----截面抵抗矩
fm----模板的抗彎強度設計值(n/㎜2)
f=×0.9
=×0.9=30.6kn/m2
q=f·l=30.6×0.40=12.24n/mm
①.抗彎強度驗算(按照簡支梁驗算)
m=ql2/8=12.24×4002/8=244800n·mm
wn=10×3502/6=204166.7mm3
δm=m/wn=244800/204166.7=1.20n/mm2<11.7 n/mm2
梁底模抗彎強度滿足要求。
②.撓度驗算
查表8-73得:w=5q1l4/384ei≦[w]
[w]-------木模板的允許撓度
e--------木模板的彈性模量(n/mm2)
i--------截面慣性矩。
q1-------作用在梁底模上的均布荷載設計值(kn/m)
q1=(0.5+24+1.5)×1.2×0.9=28.08kn/m2×0.4=11.23kn/m
得:w=5q1l4/384ei
=5×11.23×4004/384×10000×0.85×204166.7×10
=0.43mm<=l/500=400/500=0.8mm
(2)橫楞驗算
①.抗彎強度驗算
m=pl(2-b/l)/8 δ=m/w≤fm
式中: p-----作用上橫楞上的集中荷載(n)
l-----計算跨度(mm)
b-----梁的短邊長度(mm)
所以:p=30.6×0.4×0.9=11.02kn=11020n
m=pl(2-b/l)/8=11020×900×(2-350/900)/8=1995997.5n·m
δ=m/w=1995997.5/2×5.08×103=196.46n/mm2橫楞抗彎強度滿足要求。
②.撓度驗算
w=p1l/48ei〈l/250
式中 p1------作用在橫楞上的集中荷載
p1=(0.5+24+1.5)×1.2×0.85×0.4×0.9=9.55kn=9550n
得:w=p1l/48ei
=9550×900/(48×2.06×105×2×12.19×104)
=3.57×10-5mm<900/250=3.6mm
橫楞撓度滿足要求。
5.頂板模板
頂板模板採用10厚膠合板面板,50×100方木做豎楞,間距250mm,為了保證頂板的整體混凝土效果,將整個多層板按同一順序,同一方向對縫平鋪,必須保證接縫處下方有龍骨,且拼縫嚴密,表面無錯臺現象,若與柱相交,則不刻意躲開柱頭,只在該處將多層板鋸開與柱尺寸相對應,下墊方木作為柱頭龍骨。取1公尺寬頂板為研究物件。
滿堂架立杆驗算:
樓板和梁平均厚度按250mm,新澆混凝土均勻作用在膠合板上。
模板及小楞自重標準值: 0.30kn/m2
混凝土標準值24kn/m2
施工人員及裝置荷載標準值kn/m2
鋼筋自重標準值kn/m2
荷載標準值: f1=0.3+24×0.25+1.1+2.5=9.9kn/m
荷載標準值: f2=(0.3+24×0.25+1.112.38kn/m
用ф48×3.5碗扣架管,間距最大為0.9m,最下一層地杆距地300mm,中間水平拉桿間距1700mm,支承有效面積a=489mm2
(1)抗壓強度驗算:
n=12.38×0.9×0.9=10.03kn
[n]=af=489×215=105kn>10.03kn滿足
(2)穩定性驗算(按中心點最大偏心25mm計算)
ix=π(d4-d4)/64=π(484-414)/64=1.22×105mm4
ix=( ix/a)1/2=1.22 ×105/489)1/2=15.79mm
ix=1800/ix=1800/15.79=114
查q235,b類截面軸壓穩定係數фx=0.453
尤拉臨界應力
nex=π2ea/λ2x=π2×2.06 ×105 ×489/1142=76.4kn
初始偏心彎距mx=ne=10.03 ×103 ×25≈25×104n·mm
截面塑性發展係數rx=1.0
受壓最大纖維毛截面抵抗距
w1x= ix/(d/2)=1.22 ×105/(48/2)=5083.3mm3
n/фxa+βmxmx/[(1-0.8n)/ nex]=186.9mpa<215 mpa(滿足要求)
6.樓梯模板
樓梯板為多層板,踏步側板兩端釘在側板木檔上,靠牆的一端釘在反三角木上,踏步板龍骨採用50厚方木。製作時在梯段側面板內劃出形狀與尺寸,並在踏步高度線一側留出踏步側板厚度釘上木檔。
7.模板拆除
(1).柱模板拆除
在混凝土強度達到1.2mpa,能保證其稜角不因拆除模板而受損後方可拆除,拆除順序為先縱向後橫向,脫模困難時,可用撬棍在模板底部撬動,嚴禁在上口撬動、晃動或用大錘砸模板,拆除的模板應及時清理。
(2).頂板及梁模板拆除
頂板、梁模板拆除參考7天同條件試件抗壓強度實驗報告,寬度在2公尺以下,強度達到50%即可拆除。車庫的梁跨度超過8公尺,強度達到100%後方可拆除,其餘梁板在強度達到75%方可拆除。頂板模板拆除應從房間一端開始,防止墜落人或物造成事故。
頂板模板拆除注意保護頂板模板,不能硬撬模板縫,以防損壞多層板。拆除的多層板、龍骨、及碗扣要碼放整齊,不要太集中堆放,拆掉的釘子要**利用,在作業面清理乾淨,以防扎腳傷人。
8.模板安裝允許偏差及檢驗方法
9.安全注意事項
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