新建瀘縣三星橋水庫工程橋梁
滿堂架施
工方案四川天沛水利水電建設工程
****新建三星橋水庫工程專案部
二〇一六年三月
目錄一、工程概況 1
1、概述 1
2、材料選用和質量要求 1
二、計算依據 2
三、計算原則 2
四、支架設計情況 2
1、地基處理 2
2、現澆梁支架形式 3
五、滿堂支架受力驗算 4
1、滿堂支架受力驗算 4
六、支架預壓 7
七、鋼管腳手架施工 7
1、測量放樣 7
2、構架尺寸 8
3、搭設順序及搭設方法 8
4、技術要求 9
5、腳手架使用規定 9
6、腳手架使用中應定期檢查下列專案 10
7、拆除規定 10
8、腳手架安全措施 10
9、鋼管腳手架的防電措施 11
10、鋼管腳手架的維護與管理 11
八、環境保護與水土保持措施 12
1、環境保護措施 12
2、水土保持措施 12
一、工程概況
1、概述
本工程為瀘縣太伏鎮至石馬段四級公路改建工程k0+450.93處橋梁新建工程施工，建設地點位於瀘州市瀘縣太伏鎮，中心樁號為k0+450.93處。
建設規模橋全長31.04公尺，橋寬6.5公尺；為本公路重點建設專案。
下部構造：橋墩、橋台均採用樁基接蓋梁形式。
上部構造：採用標準跨徑13公尺的鋼筋砼空心板，空心板採用現澆形式，板高0.6公尺，板頂寬6.5公尺，板底寬6公尺，兩側懸臂各為0.25公尺。
附屬構造：橋面鋪裝採用10～15.5cm厚c40鋼筋砼鋪裝層；支座採用200×250×35mm板式橡膠支座，墊石採用現澆c40鋼筋砼；橋台搭板設定於兩側橋台處，採用現澆c30鋼筋砼，縱向長5公尺，橫向寬5.
7公尺；伸縮縫採用cd-40型橋梁伸縮縫，設定於兩側橋台處。
2、材料選用和質量要求
1）本工程腳手架為現澆空心板梁承重用，選用落地扣件式多排鋼管腳手架，現澆樑外模採用120cm×240cm×1.0cm優質竹膠板。
2）鋼管規格為φ48×3.5mm。鋼管的端部切口應平整，並在使用時在底部縱向加墊10×10×100cm方木，橫向加墊15×15×400cm方木，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管，鋼管應塗刷防鏽漆作防腐處理。
3）扣件應按現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（gb15831）的規定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（gb15831）的規定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、鏽蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。
二、計算依據
1、《公路橋涵施工規範》（jtj041-2000）；
2、《公路橋涵設計規範》；
3、《公路橋涵施工手冊》；
4、《公路橋涵施工計算手冊》；
5、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》（jtj130-2001）
三、計算原則
1、在滿足結構受力情況下考慮撓度變形控制；
2、綜合考慮結構的安全性；
3、建立比較符合實際的力學模型；
4、盡量採用已有的構件和已經使用過的支撐方法；
5、對部分結構的不均布、不對稱性採用較大的均布荷載。
四、支架設計情況
1、地基處理
該橋所處位置原為水田，挖走上層淤泥後回填壓實，壓實機械反覆碾壓保證壓實度90%以上。
基礎每邊比支架搭設範圍寬1m，控制壓實度不小於90%，平整度不大於10mm，並設定1%的單向橫坡。對承台基坑回填範圍內要用壓路機淨碾多遍，達到90%壓實度要求，避免不均勻沉降。
為防止流水軟化支架地基，澆築10cm厚c20砼作為封閉層，設定1%單向橫坡，每5~8m設橫向漲縮縫，在橋中心設縱向漲縮縫。
地基處理結束後，應該加強現澆梁施工場地內的排水工作，在支架搭設範圍地基基礎四周80~160cm範圍內設順橋向30×30cm排水溝，並設定引水槽，嚴禁在施工場地周圍形成積水，造成地基因被水浸泡而產生不均勻沉降，引起支架失穩，出現安全隱患和事故。
2、現澆梁支架形式
本工程現澆梁支架採用扣件式滿堂式腳手架，梁體滿堂腳手架如下圖所示。
在硬化地面上鋪6cm厚木板，木板寬0.3m，長2.1m，木板頂面安設底托，在放置好的底托上搭設扣件式鋼支架，支架布置主要分二個區域進行設計。
(1)、第一區域：一般結構區
翼板及底板、腹板處支架立桿均採用橫向間距0.5m，縱向間距0.5m，橫桿步距1.2m。
(2)、第二區域：中橫樑區
翼板處支架立桿橫向間距0.5m，縱向間距0.5m，橫桿步距1.
2m；底板處支架立桿橫向間距0.5m，縱向間距0.5m，橫桿步距1.
2m，布設範圍為墩柱兩側及臺帽內側各3.5公尺。
(3)、為增大體系穩定，支架外圍四周設剪刀撐，內部沿橋梁縱橫向每4排立杆搭設一排剪刀撐，剪刀撐與地面夾角45°~60°。
五、滿堂支架受力驗算
1、滿堂支架受力驗算
根據設計圖紙分析，中主墩頂部處現澆梁斷面荷載最大，為保證支架受力安全，本方案取1#墩頂部處現澆梁斷面進行受力驗算，截面形式布置圖如下圖所示：
（1）、腹板處
①荷載：
腹板處砼自重：g1=0.15×0.6×26÷0.15=15.6kn/m2
施工機具及人員荷載：g2=2.5kn/m2
傾倒砼時產生的衝擊荷載：g3=2kn/m2
振搗砼時產生的荷載：g4=2.0kn/m2
模板荷載：g5=2.7kn/m2
則每平方公尺荷載g1=1.2（g1+g5）+1.4（g2+ g3+ g4）
1.2×（15.6+2.7）+1.4×（2.5+2+2）=31.06kn/m2
②立桿承重計算
立桿橫向間距0.5m，縱向間距0.5m，橫桿步距1.2m，支架立桿設計承重33.6kn/根。
每根立杆承受鋼筋砼和模板重量：n1=0.5×0.5×g1=0.5×0.5×31.06=7.765kn
支架自重（按5m高算）：立桿單位重0.04kn/m，橫桿單位重：0.04kn/m
每根立杆上的支架自重：n2=5×0.04+4×0.5×0.04+4×0.5×0.04=0.081kn
每根立杆總承重：n=n1+1.2n2
n=7.765+1.2×0.081=7.86kn<33.6kn（滿足荷載要求）
③支架穩定性驗算
a、立桿計算長度
lo=步距+2a=1.8m
a---模板支架立桿伸出頂層水平杆中心線至模板支撐點長度，取0.3m。
b、鋼管截面特性
外直徑φ48mm，壁厚3.5mm，截面積a=489mm2，慣性矩i=12.19cm4，迴轉半徑r=1.58cm。
c、立桿計算
長細比λ=lo/r=180/1.58=113.92，查表知折減係數φ=0.451
σ=n/φa=（7.86×10）/（0.451×489）=35.6mpa〈[σ]=215mpa
結論：支架穩定性滿足要求。
（2）、底板處
①荷載：
底板處砼自重：g1=0.3×0.2×2+0.2×0.2÷2×4×26÷0.3=38.63kn/m2
施工機具及人員荷載：g2=2.5kn/m2
傾倒砼時產生的衝擊荷載：g3=2kn/m2
振搗砼時產生的荷載：g4=2.0kn/m2
模板荷載：g5=2.7kn/m2
則每平方公尺荷載g1=1.2（g1+g5）+1.4（g2+ g3+ g4）
1.2×（38.63+2.7）+1.4×（2.5+2+2）=58.70kn/m2
②立桿承重計算
立桿橫向間距0.5m，縱向間距0.5m，橫桿步距1.2m，支架立桿設計承重33.6kn/根。
每根立杆承受鋼筋砼和模板重量：n1=0.5×0.5×g1=0.5×0.5×58.7=14.68kn
支架自重（按5m高算）：立桿單位重0.04kn/m，橫桿單位重：0.04kn/m
每根立杆上的支架自重：n2=5×0.04+4×0.5×0.04+4×0.5×0.04=0.081kn
每根立杆總承重：n=n1+1.2n2
n=14.68+1.2×0.081=14.78kn<33.6kn（滿足荷載要求）
③支架穩定性驗算
a、立桿計算長度
lo=步距+2a=1.8m
a---模板支架立桿伸出頂層水平杆中心線至模板支撐點長度，取0.3m。
b、鋼管截面特性
外直徑φ48mm，壁厚3.5mm，截面積a=489mm2，慣性矩i=12.19cm4，迴轉半徑r=1.58cm。
c、立桿計算
長細比λ=lo/r=180/1.58=113.92，查表知折減係數φ=0.451
σ=n/φa=（14.78×10）/（0.451×489）=67.01mpa〈[σ]=215mpa
結論：支架穩定性滿足要求。
（3）、翼板處
翼板處與腹板處結構相同，而翼板處荷載小於腹板處荷載，腹板處支架穩定性已驗算合格，因此不再對翼板處進行驗算。
結論：支架穩定性滿足要求。
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