內容摘要
本設計為後張法預應力混凝土簡支t型梁橋上部結構設計。跨徑布置為25m，計算跨徑24.12m, 主梁全長24.
92m, 橋面寬度為淨9m（行車道）+2×0.75m（防撞欄）。設計荷載：
公路—i級；環境標準：i類環境；設計安全等級：二級。
施工方法採用後張法，用金屬波紋管和夾片錨具，預應力鋼束用曲線形，用高強度低鬆弛預應力鋼絞線。依據橋梁規範計算荷載驗算應力然後確定橋梁的截面及其配筋情況，按照全預應力構件設計。
本文主要闡述了該橋的設計、計算及驗算過程。首先進行了主體設計及計算。包括主梁作用效應計算；預應力鋼束的估算及其布置；鋼束預應力損失計算。
然後進行主梁截面承載力與應力計算。主要包括承載能力極限狀態計算；持久狀況正常使用極限狀態抗裂性驗算；持久狀況構件應力計算；短暫狀況構件的應力驗算及主梁變形驗算。其次進行橫隔梁和行車道板的設計。
最後進行了主梁端部的區域性承壓驗算。
關鍵詞預應力；後張法；t型梁；內力計算；強度驗算
第一章設計基本資料及構造布置
1.1設計資料
（1）設計跨徑和橋面寬度
1）標準跨徑：25m（墩中心線）。
2）計算跨徑：24.12m。
3）主梁全長：24.92m.
4) 橋面寬度（橋面淨寬）：9+2×0.75m(行人路)。
（2）設計標準
1）設計荷載：公路——ⅰ級，人群荷載3kn/m2,每側欄杆、行人路的重量分別為1.52kn/m和3.6kn/m。
2）環境標準：ⅰ類環境。
3）設計安全等級：二級。
1.2主要材料和工藝
（1）混凝土：主梁、翼緣板、橫隔板、溼接縫均採用c50混凝土；橋面鋪裝採用c40混凝土。
（2）鋼材：預應力鋼束：採用高強度低鬆弛7絲捻製的預應力鋼絞筋，公稱直徑為15.
20mm，公稱面積140mm2，標準強度fpk=1860mp,彈性模量ep=1.95×105mpa。
（3）施工工藝：按後張法施工工藝製作主梁，採用金屬波紋管和夾片錨具，波紋管內徑70mm，外徑77mm。
1.3結構設計
（1）本設計為簡支t形梁。
（2）橋面板橫坡假定為和橋面橫坡相同，本設計假設為平坡。
（3）主梁斷面：主梁高1.3m，梁間距為2.
0m其中預製梁寬1.8m，翼緣板中間溼接縫寬度為0.2m。
主梁跨中肋厚0.16m，馬蹄寬為0.32m端部腹板厚度加厚到與馬蹄同寬，以滿足端部錨具布置和區域性應力需要。
（4）橫隔梁設定：橫隔梁公設6道，間距為4.824m，端橫隔梁寬度為0.2m，跨中橫隔梁寬度為0.15m。
（5）橋面鋪裝：設計總厚度17cm，其中水泥混凝土厚度為8cm，瀝青混凝土厚度為9cm，兩者之間加設防水層。
1.4幾何特性計算
上述資料擬定尺寸，繪製t梁的跨中及端部截面見圖1—2，圖1—3。
圖 1-1 預應力混凝土t梁結構尺寸圖（尺寸單位：cm）
從上到下分別為橫斷面、內梁立面、外梁立面、i—i剖面圖
圖1—2 t形梁跨中截面尺寸圖（尺寸單位：cm）
圖1—3 t形梁端部截面尺寸圖（尺寸單位：cm）
計算截面幾何特徵，計算時可將整個主梁截面劃分為n個小塊面積進行計算，跨中截幾何特徵列表計算見表1—1。
表1—1 跨中截面幾何特性計算表
續）第二章主梁設計
2.1主梁作用效應計算
主梁的作用效應計算包括永久作用和可變作用。根據梁跨結構縱、橫截面的布置，計算可變作用下荷載橫向分布係數，求處各主梁控制截面（取跨中、四分點截面及支點截面）的永久作用和最大可變作用效應，再進行主梁作用效應組合（標準組合、短期組合和極限組合）。
2.1.1永久作用效應計算
（1）永久作用集度
1）主梁自重
跨中截面段主梁自重（五分點截面至跨中截面，長7.236）：
=0.476×26×7.236 = 89.55（kn）
馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重近似計算（長2m）：
=（0.6145+0.476）×26×2／2=63.28（kn）
支點段梁的自重（長282.4m）：
=0.476×2.824×26=34.95（kn）
橫隔梁體積
中橫隔梁體積為：0.15×（1.22×0.82-0.82／2×0.72-0.08×0.08/2）=0.1422（）
端橫隔梁體積為：0.2×（1.02×0.72-0.11×0.74=0.1428（）
故半跨內邊主梁橫隔梁重量：
=（2×0.1422+0.1428）×26 =11.11（kn）
中主梁的橫隔梁重量：
=2×（0.1422+0.1428）×26 =14.82（kn）
主梁永久作用集度
=（89.55+28.35+34.95+11.11）／12.46=13.16（kn／m）
=（89.55+28.35+34.95+14.82）／12.46=13.46（kn／m）
2）二期恆載
翼緣板中間溼接縫集度：
=0.2×0.08×26=0.416（kn/m）
現澆部分橫隔梁
一片中橫隔梁（現澆部分）體積：
0.15×1.02×0.1=0.0153（）
一片端部橫隔梁（現澆部分）體積：
0.2×1.21×0.1 =0.0242（）
故 =（4×0.0153+2×0.0242）×26／24.92=0.1143（kn／m）
橋面鋪裝層
8cm水泥瀝青混凝土鋪裝：0.08×9×25=18（kn/m）
9cm瀝青混凝土鋪裝：0.09×9×23=18.63（kn/m）
將橋面鋪裝重量均分給五片梁，則：
=（18+18.63）／5=7.326（kn/m）
單側行人路荷載為3.6kn/m，單側欄杆荷載為1.52kn/m，將兩側行人路和欄杆均分給五片梁，則
=(1.52×3.60)×2／5 =2.048（kn/m）
主梁二期永久作用集度
==0.416+0.1143+7.326+2.048=9.90（kn／m）
（2）永久作用效應：下面進行永久作用效應計算，參照圖2—1，設a為計算截面至左側支座的距離，並令c=a∕l，主梁彎矩m和剪力v的計算公式分別為：
圖2—1 永久作用效應
永久作用效應計算表見表2—1。
表 2—1邊主梁作用效應計算表
續）表2—2 中主梁作用效應計算表
2.1.2可變作用效應計算：
（1） 衝擊係數和車道折減係數的計算：結構的衝擊係數與結構的基頻有關，故應計算結構的基頻，簡支梁橋的基頻可按下式計算
其中，由於,故可由下式計算出汽車荷載的衝擊係數為
當車道大於兩車道時，應進行車道折減22%，但摺減後不得小於兩車道布置的計算結果。
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