模板工程施工方案
一、編制依據和編制說明
1 、編制說明
由於主堂樓工程三層部分預應力梁跨度大，梁截面尺寸大。為確保施工安全，根據浙江省建設廳檔案規定，特編制該梁模板施工方案，以期更能直接指導現場施工。為了在保證安全的前提下盡可能經濟，本方案僅考慮大樑荷載，未考慮相連的現澆板及小梁荷載，該部分按常規採用扣件式腳手架鋼管支撐及木模體系施工。
2 、編制依據
1）工程施工組織設計；
2）台州市城鄉規劃設計研究院設計的工程施工圖紙；
3）現行建築安裝工程施工與驗收規範及質量檢驗評定標準；
4）《冷彎薄壁型鋼結構技術規範》
5）《建築施工手冊》（第二版）
6）我公司施工的以往類似工程的施工經驗。
二、施工方案
經本公司會同專案部反覆論證，根據專案部實際情況，該部分梁支撐體系採用14#、8#槽鋼體系，以螺栓連線。梁底模板均採用40mm厚松木板，側模板採用厚18mm膠合板。
1、採用14#槽鋼為立柱支撐及大橫桿，8#槽鋼為小橫桿。大橫桿與支撐連線採用2φ16螺栓連線，兩個螺栓的中距不得小於50mm，端距不得小於35mm。由於14#槽鋼壁厚不滿足連線處承載力要求，需在鑽螺栓孔部位覆焊一層8mm厚的鋼板。
螺栓孔必須採用電鑽鑽孔，不得採用氧氣或電焊吹割，槽鋼、螺栓材質必須符合國家現行的規範標準。支撐之間的斜撐及水平連線杆採用8#槽鋼，採用φ12螺栓連線。按雙排腳手架構造斜撐做法施工，ykl-1 、ykl-2、 ykl-3、 yl-1水平桿設二道，hj-1水平桿設四道，每根梁設剪刀撐二道。
2、底模採用40mm厚的松木板，側模採用18mm厚的膠合板，側板加強肋（立檔）為50×80mm的方木豎向放置，由於梁高度較大，樑側模加強肋間距經計算見下表，垂直布置，再用三排鋼管水平固定，用φ121000的對拉螺栓「梅花型」布置加固。
各型號梁立柱間距、小橫桿間距見下表：
三. 模板的拆除
1）樑側模板必須在梁混凝土澆築48小時後方可拆除。
2)梁底模板必須在混凝土試塊常規養護達到設計混凝土強度標準值的100%後方可拆除。
3）對預應力梁底模必須在預應力筋張拉完成後拆除。
4) 已經拆除模板及其支撐的結構，在混凝土達到設計強度後，才允許承受計算所要求的荷載值。
5）由於該部分梁支撐全部支在下一層樓板上，因此，下一層樓板模板支撐拆除時間應在該層梁板混凝土澆搗7d以後。
四、 模板工程的質量驗收標準
1）模板工程施工必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規範》（gb50204-2002）、《建築工程施工質量驗收統一標準》（gb50300-2001）。
2）預埋件及預應力筋留孔洞不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確，其允許偏差應符合下表規定：
表 1 預埋件及預留孔洞
3）現澆結構模板安裝的允許偏差應符合下表規定：
表 2 模板安裝的允許偏差
五、模板支撐計算書
本工程梁模板支撐採用槽鋼支撐，紅松木底模，18mm厚的膠合板為側模。現對其模板和支撐穩定性及強度進行驗算。
（一）、ykl-1梁
計算條件：梁截面450×1600×37500的矩形梁，採用40mm厚紅松木底模，18mm厚的膠合板為側模，梁離地面5.04m高，立桿間距選用2.
5m，立桿列距選用1.0m，小橫桿間距選用0.5m，立桿及大橫桿採用14a#槽鋼，小橫桿採用8#槽鋼。
查本手冊「施工常用結構計算」得14a#槽鋼設計強度和彈性模量如下：
抗壓強度fc=215n/mm2抗剪強度fv=125 n/mm2
抗彎強度fm=215 n/mm2彈性模量e=2.06×105 n/mm2
紅松木的密度為4~5kn/m3。現取5kn/m3計算。膠合板密度按0.06kn/m2計
1、 底模驗算
（1）、抗彎強度驗算
荷載：按表17-81荷載組合：
底模自重 （5×0.040×0.45＋0.06×1.6×2）×1.2=0.34 kn/m
混凝土大樑自重 24×0.45×1.6×1.2=20.74 kn/m
鋼筋荷重 1.5×0.45×1.6×1.2=1.30 kn/m
振搗混凝土荷載 6×1.4=8.4 kn/m
合計q1=30.78kn/m
乘以折減係數0.9，則q=q1×0.9=30.78×0.9=27.70kn/m
抗彎承載力驗算：底模下的小橫桿間距為0.50m，是乙個等跨多跨連續梁，考慮木材長度有限，故按四跨連續梁計算。
按最不利荷載布置查本手冊「施工常用結構計算」中結構靜力計算表得：
彎矩係數：km=-0.107，剪力係數kv=-0.607，撓度係數kw=0.632。
則m=km×q×l2=0.107×27.7×0.52=0.741
σ=m÷w=（0.741×106×6）÷（450×402）=6.175n/mm2＜13 n/mm2（可）
（2）抗剪強度驗算
查本手冊「施工常用結構計算」中結構靜力計算表得：
v=kv×ql=0.607×27.7×0.5=8.41 kn
剪應力：τ=3v÷2bh=（3×8.41×103）÷（2×450×40）
=0.7n/mm2＜fv=1.4 n/mm2（可）
（3） 撓度驗算
荷載不包括振搗混凝土荷載：則q1=22.38kn/m，q=q1×0.9=22.38×0.9=20.14kn/m。
查本手冊「施工常用結構計算」中結構靜力計算表得：
ω=kw×ql4÷100ei=（0.632×20.14×5004）÷（100×9000×1/12×450×403）=0.37mm＜［ω］=500/400=1.25mm（可）
2、小橫桿驗算
（1）、抗彎驗算：
mmax=p×l（2-b÷l）÷8=27.7÷2×1.0×（2-0.45÷1.0）÷8
= 8#槽鋼：w=〖bh3-（b-b）h3〗÷6h=〖43×803 -37×703〗÷6×80=1.94×104 mm3
σ=m÷w=（2.68×106）÷1.94×104=138 n/mm2＜205 n/mm2（可）
（2） 、撓度驗算：
i=〖bh3-（b-b）h3〗÷12=（43×803-38×703 ）÷12=7.485×105
w=p/ l3/48ei=2.77n×104×10003mm÷（48×2.06×105 n/mm2×7.485×105）
=3.74mm＜l/250=4.0mm
3、大橫桿驗算
1）抗彎強度驗算
m=0.125ql2=0.125×27.7kn/m×2.502=
14#槽鋼w=〖bh3-（b-b）h3〗÷6h=（60×1403-52×1243）÷6×140
=7.797×105 mm3
σ=m/w=21.64×106÷（7.797×105）=27.8n/mm2＜205n/mm2 （可）
（2）、撓度驗算
大橫桿按多跨連續梁考慮，為方便計算，將小橫桿傳來的集中力簡化為均布荷載計
14#槽鋼i=〖bh3-（b-b）h3〗÷12=（60×1403-52×1243 ）÷12
=5.46×106
w=q/l4÷150ei=27.7÷2×25004÷（150×2.06×105×5.46×106）
=3.20mm＜2500/500=5.0 mm（可）
3、側板驗算
（1） 荷載計算
假設t=30。c，β1=1.2，β2=1，v=2m/h，則：
側壓力：f1=0.22×24×200÷（30+15）×1.2×21/2=39.82kn/m
f2=24×1.6=38.4 kn/m
兩者取小值，即f2=38.4 kn/m
乘以分項係數：f=38.4×1.2=46.08 kn/m
振搗混凝土產生的荷載取：4.0 kn/m
乘以分項係數：4×1.4=5.6 kn/m
以上兩項合計：46.08+5.6=51.68 kn/m
根據立檔間距350mm的條件，則線荷載為51.68×0.350=18.09 kn/m
乘以折減係數，則q1=18.09×0.9=16.28 kn/m
每個φ12對拉螺栓允許拉力：
【nt】=a0×f=3.14×62×205=25092 n=25.1 kn＞16.28kn
故每公尺設φ12對拉螺栓一根滿足要求。
（2） 抗彎強度驗算
假設側模板厚18mm。則：
m=km×ql2=0.107×16.28×3502=2.133×105 n·m
σ=m/w=2.133×105×6÷（350×182）=11.3n/mm2＜fm=13 n/mm2 （可）
（3） 抗剪強度驗算
v=0.607ql=0.607×16.28×350=3459n
剪應力：τ=3v/2bh=（3×3459）÷（2×350×18）=0.82 n/mm2＜fv=1.4 n/mm2（可）
（4） 撓度驗算
取側壓力f=46.08kn/m2，化為線荷載46.08×0.35=16.13kn/m，乘以折減係數.q=16.13×0.9=14.52kn/m
ω=kw×ql4÷100ei=（0.632×14.52×3504）÷（100×9000×1/12×350×183）
=0.9mm＜［ω］=350/250=1.4mm（可）
4、支撐驗算
14#槽鋼支撐（立柱）現按兩端鉸接軸心受壓桿件計算，中間設一道水平連撐，支撐間距按2500mm布置。
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