一、工程概況 1
二、拖車、吊車進場、轉場及吊裝場地處理 1
2.1拖車、吊車進場道路的確定。 1
2.2吊車的場地平整及轉場 2
三、施工程式 2
四、吊裝方案 2
4.1 吊裝準備: 2
4.2吊裝校核 2
4.3吊車效能引數: 7
4.4吊裝工具: 8
4.5吊裝平面圖: 9
4.6吊裝立面圖: 9
4.7 吊裝過程簡述： 12
4.8 吊裝中注意事項： 12
五、施工計畫 14
六、hse管理措施 14
6.1 安全措施 14
6.2 危害識別及控制措施 15
6.3 hse應急組織 16
6.4 應急預案 17
七、施工人員安排 18
7.1組織人員組成 18
7.2吊裝組織機構 18
7.3組織機構人員職責 19
八、主要施工機具及材料 19
8.1 施工裝置和機具 19
九、附件：吊裝工序檢查確認單 21
一、工程概況
瑪納斯壓氣站為西氣東輸二線工程西段14個壓氣站之一，位於新疆維吾爾自治區瑪納斯縣塔西河鄉綜合村。站內壓縮機區及控制系統，即包括壓縮機區場平、壓縮機廠房、壓縮機區工藝安裝、電力、儀表、通訊、給排水、消防施工，裝置安裝、除錯、試運、投產保駕、竣工移交及保修等。其核心裝置是3臺燃驅壓縮機組，單機功率31mw，站內3臺燃驅壓機組主機和機組輔助系統由ge公司成套提供。
瑪納斯壓氣站的大型裝置吊裝施工主要含壓縮機橇、燃氣輪機橇，其中壓縮機橇單重約為110t，燃氣輪機橇單重45t。壓縮機組及附屬裝置安裝在輕型鋼結構廠房內,待壓縮機組吊裝完成後,再安裝輕型鋼結構廠房和壓縮機附屬裝置,並同時安裝壓縮機組的鋼結構支撐和壓縮機組的進排氣煙道及其他零部件。
。二、拖車、吊車進場、轉場及吊裝場地處理
2.1拖車、吊車進場道路的確定。
拖車、吊車進場道路確定為：自g312經塔西河西涼村內至壓縮機北面進入壓縮機區。
在壓縮機到場前15天，由大件運輸公司和我單位以及我單位租用大型吊車單位負責人共同對進場道路進行勘察，對穿越鐵路橋、高速公路涵洞處以及轉彎半徑不滿足拖車行進要求處進行處理。在進場前，由拖車、吊車司機現場再次確認進場道路的平整度和弧度符合要求。
與壓縮機運輸公司聯絡，在壓縮機組離港裝車時，將壓縮機的聯軸器一側靠車尾，燃氣輪機聯軸器側靠車頭，方便壓縮機和燃氣輪機的吊裝。如果壓縮機或者燃氣輪機裝車方向裝反了，需三颱吊車配合，另擇一開闊地區（如料場）將裝置卸車後，拖車重新從相反方向裝車，再駛入壓縮機區按照吊裝方案進行吊裝作業。
2.2吊車的場地平整及轉場
根據現場地質情況，首先對地面進行砂石硬化，對於大型吊車行走路線、吊裝作業時站位場地及載重貨車的運輸通道等場地進行必要的鋪墊，以利於大型吊車的安全作業。吊車在進場前需要對場地進行清理回填，基礎旁的回填土均經過了夯填，能確保吊車穩固需要的地耐力。吊車完成每一組壓縮機、燃氣輪機的吊裝後需要轉場，轉場道路必須回填夯實。
所有車輛行經道路，在吊裝前由大件運輸公司、我單位共同現場確認。
三、施工程式
四、吊裝方案
4.1 吊裝準備:
①、根據裝置平面布置情況和裝置情況及施工附近大型吊車擁有情況，確定經濟合理的壓縮機吊裝方案。
②、大型拖車和吊車行車路面進行碾壓，保證行車安全。壓縮機基礎上敷設道木保護層，用以保護施工後的壓縮機基礎。吊裝時在吊車的支腿處預先鋪設兩層」十字交叉」道木承載層和鋼板保護層，保證土地的承載效能,保護吊車和裝置，確保吊裝安全。
③、準備好吊裝工具確認完好，再次確認裝置吊裝重量,按要求位置停放吊車，先吊裝燃氣輪機後吊裝壓縮機。
④、進行吊裝前的技術交底，簽署吊裝工序檢查確認單。
4.2吊裝校核
4.2.1吊裝重量計算:
壓縮機橇塊在吊裝時的受力簡圖見圖1：
在圖1 中，o點為橇塊的重心，a、b分別為兩個吊點，q為壓縮機橇總重。
q=裝置重量+吊具重量=110+2.5=112.5t
設：t1、t2為兩吊點吊車的受力，p為吊裝總載荷，k為吊車受力不均衡係數，
取k=1.1。則：
p = k·q =1.1×112.5=123.75t
根據力的平衡原理，得：
t1·ab = p·ob
t2 = p–t1
本次吊裝採用三車抬吊，t1為單車，t2由兩台吊車在裝置兩側平均分擔。
根據ge公司提供的圖紙,兩吊點間距為4m,ao=1.75m、ob=2.25m
t1＝p·ob/ab=123.75×2.25/4=69.6t
t2 =p–t1=123.75-69.6=54.15 t
t2側兩台吊車受力為： t2/2 =54.15/2 =27.1t.
4.2.3平衡梁穩定性及平衡梁吊耳強度校核:
本次進行壓縮機吊裝時需製作1個平衡梁，以平衡梁的最大載荷工況進行驗算，各平衡梁的最大截荷69.6t，平衡梁的受力分析如圖所示。計算如下：
1、吊具的受力計算及強度校核
平衡梁受力簡圖見圖2
1.1受力計算
設：裝置的吊裝重量為q，吊耳的內孔直徑為r =120。
已知：q=682kn，l=4600，e=675，w=300， δ=50，d=377，t=12，α= 64°x=120。
吊耳吊索拉力p = k1×q/2 （k1為動載糸數，取1.1）
1.1×682/2
= 375 kn
吊鉤吊索的拉力為： t = p / sinα= 375 / sin64°
= 417 kn
平衡梁承受的軸向壓力： f = tcosα= 417×cos64°
= 183 kn
平衡梁承受的彎矩為零時： x = （e/2）t cosα/ p
675/2）×417×cos64°/ 375
= 164.5mm
t — 吊鉤吊索拉力kn； p — 吊耳吊索拉力kn；tx、ty — 吊索拉力的水平和垂直分力kn；
l — 吊耳中心距；e — 吊耳吊孔中心距；w — 吊耳寬度； r— 吊耳中心孔徑；δ— 吊耳厚度；
d — 平衡梁直徑；t — 平衡梁壁厚；α — 吊索與平衡梁的夾角（度）；x– 吊孔偏心距。
1.2強度校核
⑴平衡梁強度及穩定性校核
平衡梁的力學特性計算：
截面面積：s = π（d2 – d2）/ 4 = 3.14×(3772 – 3532) / 4 = 13753㎜2
慣性矩：j = π（d4 – d4）/ 64 = 3.14×(3774 – 3534) / 64 =229×106㎜
截面係數： w = j/d/2 = 229×106 / 377/ 2 = 1214×103㎜3
慣性半徑：ρ= （j / s）1/2 = (229×106 / 13753 ) 1/2 = 147.4㎜
平衡梁的受力形式屬兩端鉸接，兩端固定形式修正係數μ1 = 1，由於無截面變化，它的外形修正係數μ2 = 1。
計算長度：l0 =μ1·μ2·l = 1×1×4600
= 4600㎜
細長比：λ = l0 / ρ = 4600 / 147.4
=31.2
尤拉公式的適用範圍為：
λ＝（π2e /μ2σn）1/2 ≥100
本工程的平衡梁採用20#鋼製作，λ＝31.2＜100不適用尤拉公式。因此，採用壓彎應力組合公式。
依據《起重機械與運輸》附錄十四查得: 平衡梁軸心受壓穩定係數ψ=0.63
平衡梁所承受的組合應力：
σ = m / w + f /（ψs）
0 + 1214×103 /（0.63×13753）
= 140 mpa ≤［σ］= 155 mpa
平衡梁滿足安全吊裝要求。
1.3吊耳強度校核
①板式吊耳
以平衡梁吊耳為例，由於吊耳是對稱的，上孔的受力比下孔大，同時，又因為吊耳的內外圓為同心圓。其抗拉能力遠遠大於其承受的剪力，因此，只校核上吊耳與吊索接觸部位的抗剪強度。
吊耳受力部位的橫截面積
s1 =δ×（w-r）/2
= 50×（300 – 120）/2
= 4500㎜2
吊耳受力部位的抗剪強度：
t / s1
= 417×103 / 4500
= 92.6mpa ≤［τ］=110mpa
4.2.4吊索鋼絲繩校核:
吊索鋼絲繩用φ39-6×37+1-170,主吊和副吊使用同規格鋼絲繩
該鋼絲繩單根破斷拉力=80.2t
每側鋼絲繩捆繩2圈4根，兩側8根鋼絲繩總破斷拉力為80.2×8=641.6t
最大吊重69.6t，安全係數為641.6÷69.6=9.2
因此滿足使用要求。
4.2.5鋼絲繩卸扣選型:根據吊裝手冊卸扣選型為50td型卸扣.
4.2.6吊車選型:
4.2.6.1吊裝位置及作業半徑
吊車在壓縮機基礎北面：150t履帶吊作業半徑：3.4+6.2=9.6
200t汽車吊作業半徑：4.4+6.2=10.6
300t汽車吊作業半徑：4.4+6.2=10.6
吊車在壓縮機基礎兩側：
150t履帶吊作業半徑：7.8公尺
200t汽車吊作業半徑：8.8公尺
300t汽車吊作業半徑基本同200t汽車吊。
根據吊裝受力計算(69.6t)和滿足現場條件吊車的最小吊裝半徑來選擇主吊車。查效能錶可得qay200全地面起重機滿足要求。輔助吊車50噸液壓汽車起重機滿足要求。
考慮施工現場周邊地區吊車擁有能力和吊裝作業強度，吊裝用時、吊裝安全性及現場實際情況等綜合因素，我專案部確定大型壓縮機吊裝使用qay200噸吊車主吊， 50噸吊車輔助吊裝的施工方案進行瑪納斯壓氣站壓縮機組的吊裝。
4.3吊車效能引數:
查效能錶可得各型吊車效能引數如下:
吊車臂桿
長度吊車
作業半徑 13.1 18.1 22.5
8.0 84.2 85.3 73.5
9.0 73.8 74.9 68
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