一、編制依據
1、廈門市環湖裡大道（湖裡大道～仙岳路）道路工程施工圖設計檔案及地勘報告，以及設計變更、補充、修改圖紙及檔案資料。
2、國家有關的政策、法規、施工驗收規範和工程建設標準強制性條文（城市建設部分），以及現行有關施工技術規範、標準等。
3、現場勘察和研究所獲得的資料，以及相關補充資料。
4、建設單位、監理單位對本工程施工的有關要求。
5、我單位施工類似工程專案的能力和技術裝備水平。
6、參考《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》、《混凝土工程模板與支架技術》、《公路橋涵施工手冊》、《建築施工計算手冊》。
二、工程概況
五緣灣日圓大橋橋長500.6m(k0+975～k1+475.6)，橋梁平面位於直線上，立面位於豎曲線上。
由主橋和兩側引橋共三聯組成，設計為(5×35m)預應力砼連續梁＋(48m+80m+48m) 預應力砼下承式連續梁拱組合＋(4×35m) 預應力砼連續梁。
主橋為預應力砼下承式連續梁拱組合，繫梁採用(48+80+48)m等截面預應力混凝土箱形連續梁體系，箱梁採用單箱四室斜腹板式截面，梁頂寬32.0m，底寬25.44m，頂板厚25cm，底板厚25～55cm，中腹板厚100cm，邊腹板厚45～55cm，次邊腹板厚45～55cm，樑高2.
5m。中支點橫隔梁厚300cm，邊支點橫隔梁厚156cm，主跨中每隔4公尺（與吊桿對應）設定橫隔梁一道，橫隔梁厚60cm。
引橋梁部採用（5×35）和（4×35）m等截面預應力混凝土箱形連續梁，箱梁採用單箱雙室斜腹板式截面，梁頂寬15. 5m，底寬9. 5m，頂板厚25cm，底板厚25～40cm，腹板厚30～45cm，樑高1.
8m；全梁在各支點處設定橫隔板，端支點橫隔板厚120cm，中支點處橫隔板厚200cm。各聯箱梁間採用牛腿連線，上牛腿寬110cm，厚110cm。
第二聯主橋採用滿堂支架法現澆施工，兩側引橋採用滿堂支架法逐孔現澆施工。
三、支架設計要點
1、支架地基處理
首先對支架布設範圍內的表土、雜物及淤泥進行清除，並將橋下範圍內泥漿池及基坑採取抽水排乾後，用建築棄渣或砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止區域性鬆軟下陷。
一般地段地基處理（10#墩～12#台間）：將原地面進行整平（斜坡地段做成台階），然後採用重型壓路機碾壓密實(壓實度≥90%)，達到要求後，根據地質情況填築建築棄渣30cm。然後再鋪築厚15cm的c15混凝土，養生後作為滿堂支架的持力層，其上搭設滿堂支架。
魚塘地段地基處理：在魚塘抽排水及清除部分淤泥（1#～6#墩魚塘內清除淤泥深度約1.5m，7#～10#墩魚塘內清除淤泥深度約1.
0m）後，對支架布設範圍內的地基採取拋石擠淤、分每30cm一層換填砂夾石土約1.5m厚，然後再在其上填築30cm厚二灰碎石土，最後再鋪築厚15cm的c15加筋砼，養生後作為滿堂支架的持力層，其上搭設滿堂支架。
2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡
橋下地面整平並設2%的人字型橫坡排水，同時在兩側設定排水溝，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。
3、現澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求
採用wdj碗扣式多功能腳手杆搭設，使用與立桿配套的橫桿及立杆可調底座、立桿可調托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設15×15cm方木；縱向方木上設10×10cm的橫向方木，其中在墩頂端橫樑和跨中橫隔梁下間距不大於0.25m（淨間距0.
15m）、在跨中其他部位間距不大於0.3m（淨間距0.2m）。
模板宜用厚1.5cm的優質竹膠合板，橫板邊角宜用4cm厚木板進行加強，防止轉角漏漿或出現波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設定剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.
0m設一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設4～5道。
主橋和引橋立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設要求如下：
⑴主橋48m+80m+48m現澆箱梁支架
採用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm兩種布置形式的支架結構體系，其中：墩旁兩側各8.0m範圍內的支架採用60cm×60cm×90cm的布置形式；除墩旁兩側各8m之外的其餘範圍內的支架採用60cm×90cm×120cm的布置形式，但縱橫隔板梁下1.
5m範圍內的支架順橋向間距應加密至60cm(即採用60cm×60cm×120cm支架布置形式)。
⑵引橋5×35m和4×35m現澆箱梁支架
採用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm兩種布置形式的支架結構體系，其中：墩旁兩側各4.0m範圍內的支架採用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁兩側各4m之外的其餘範圍內的支架採用60cm×90cm×120cm的布置形式，但縱橫隔板梁下1.
5m範圍內的支架順橋向間距應加密至60cm(即採用60cm×60cm×120cm支架布置形式)。
扣件式鋼管滿堂支架及工字鋼平台支架體系構造圖見附圖（一）～（二）。
四、現澆箱梁支架驗算
本計算書分別以主橋繫梁48m+80m+48m等截面預應力混凝土箱形連續梁（單箱四室）和左幅引橋5×35m等截面預應力混凝土箱形連續梁（單箱雙室）為例，對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。
㈠、荷載計算
1、荷載分析
根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：
⑴ q1—— 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2—— 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q2＝1.0kpa（偏於安全）。
⑶ q3—— 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kpa；當計算肋條下的梁時取1.5kpa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.
0kpa。
⑷ q4—— 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kpa，對側板取4.0kpa。
⑸ q5—— 新澆混凝土對側模的壓力。
⑹ q6—— 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kpa。
⑺ q7—— 支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：
滿堂鋼管支架自重
2、荷載組合
模板、支架設計計算荷載組合
3、荷載計算
⑴ 箱梁自重——q1計算
根據五緣灣日圓大橋現澆箱梁結構特點，我們取主橋7－7截面（墩頂及橫隔板梁）、主橋4－4截面、主橋5－5截面、引橋墩頂橫樑橫斷面、引橋ⅲ－ⅲ橫斷面、引橋ⅳ－ⅳ橫斷面等六個代表截面進行箱梁自重計算，並對六個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。
1 主橋7－7截面（墩頂及橫隔梁）處q1計算
根據橫斷面圖，則：
q1 ＝=＝
取1.2的安全係數，則q1＝69.25×1.2＝83.1kpa
注：b—— 箱梁底寬，取25.44m，將箱梁全部重量平均到底寬範圍內計算偏於安全。
2 主橋4－4截面處q1計算
根據橫斷面圖，則：
q1 ＝=＝取1.2的安全係數，則q1＝24.24×1.2＝29.1kpa
注：b—— 箱梁底寬，取25.44m，將箱梁全部重量平均到底寬範圍內計算偏於安全。
3 主橋5－5截面處q1計算
根據橫斷面圖，則：
q1 ＝=＝取1.2的安全係數，則q1＝22.18×1.2＝26.6kpa
注：b—— 箱梁底寬，取25.44m，將箱梁全部重量平均到底寬範圍內計算偏於安全。
4 引橋墩頂橫樑橫斷面q1計算
根據橫斷面圖，則：
q1 ＝=＝
取1.2的安全係數，則q1＝53.85×1.2＝64.62kpa
注：b—— 箱梁底寬，取9.5m，將箱梁全部重量平均到底寬範圍內計算偏於安全。
5 引橋ⅲ－ⅲ橫斷面q1計算
根據橫斷面圖，則：
q1 ＝=
＝取1.2的安全係數，則q1＝28.1×1.2＝33.72kpa
注：b—— 箱梁底寬，取9.5m，將箱梁全部重量平均到底寬範圍內計算偏於安全。
6 引橋跨中ⅳ－ⅳ橫斷面q1計算
根據橫斷面圖，則：
q1 ＝=
＝取1.2的安全係數，則q1＝23.58×1.2＝28.3kpa
注：b—— 箱梁底寬，取9.5m，將箱梁全部重量平均到底寬範圍內計算偏於安全。
⑵ 新澆混凝土對側模的壓力——q5計算
因現澆箱梁採取水平分層以每層30cm高度澆築，在豎向上以v=1.2m/h澆築速度控制，砼入模溫度t=28℃控制，因此新澆混凝土對側模的最大壓力
q5=k為外加劑修正稀數，取摻緩凝外加劑k=1.2
當v/t=1.2/28=0.043＞0.035
h=1.53+3.8v/t=1.69m
q5=㈡、結構檢算
1、扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算
碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬於桿式結構，以立杆承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由於立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的「├」型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立杆受壓後的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩定承載能力顯著高於扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。
本工程現澆箱梁支架按φ48×3.5mm鋼管扣件架進行立桿內力計算，計算結果同樣也適用於wdj多功能碗扣架（偏於安全）。
⑴ 主橋7－7截面處
在主橋墩旁兩側各8m範圍及跨中縱、橫隔板梁1.5m範圍部位，鋼管扣件式支架體系採用60×60×90cm的布置結構，如圖：
①、立桿強度驗算
根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為90cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［n］＝35kn（參見公路橋涵施工手冊中表13－5）。
立桿實際承受的荷載為：n=1.2（ng1k+ng2k）+0.85×1.4σnqk（組合風荷載時）
ng1k—支架結構自重標準值產生的軸向力；
ng2k—構配件自重標準值產生的軸向力
σnqk—施工荷載標準值；
於是，有：ng1k=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×69.25=24.93kn
ng2k=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36kn
σnqk=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296kn
則：n=1.2（ng1k+ng2k）+0.
85×1.4σnqk=1.2×（24.
93+0.36）+0.85×1.
4×2.296=33.08kn＜［n］＝35kn，強度滿足要求。
現澆箱梁滿堂支架方案計算
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