目錄1工程概況 1
2 地質條件 2
2.1地層分布情況表 2
3 試樁概況 2
4 試驗方法及儀器裝置 4
4.1試驗方法 4
4.2試驗儀器及裝置 4
5 試驗情況及結果分析 5
5.1 試驗情況 5
5.2 豎向抗壓極限承載力確定 5
5.3 主要土層極限摩阻力確定 6
6 結論 7
附圖集一 8
附圖集二 15
表1-1 工程概況表
試樁地層分布情況表
試樁地層分布情況表
試樁施工過程中一切正常。有關試樁引數詳見表3-1，荷載箱位置以及試驗元件布置詳見圖3-1。
表1.1 試樁引數一覽表
圖3-1 試樁30#-1、38#-1試樁荷載箱及試驗元件布置圖
自平衡法是基樁靜載試驗的一種新方法。該法是把一種特製的載入裝置－荷載箱，和鋼筋籠焊接在一起埋入樁內，將荷載箱的高壓油管引到地面，然後澆注成樁。由高壓油幫浦在地面向荷載箱充油載入，荷載箱將力傳遞到樁身，其上部樁身的摩擦力與下部樁的摩擦力及端阻力相平衡－自平衡來維持載入。
根據向上向下q-s曲線、s-lgt曲線、s-lgq曲線以及等效轉換曲線確定基樁承載力，見示意圖4.1-1。
圖4.1-1 自平衡測試示意圖
表4.2-1 試驗儀器及裝置表
試驗按照《公路橋涵施工技術規範》（jtj 041-2000）附錄b「試樁試驗辦法」進行，每級載入值為預估極限承載力的1/15。按15級14次載入，第一次按兩倍荷載分級載入。解除安裝分3級，每級解除安裝量為5倍荷載分級，見表5.
1-1。
表5.1.1-1 30-1# （k578+292）和38#-4 （k578+052）試樁加解除安裝分級表
1）30#-1 (k578+292)試樁於2023年04月16日開始測試，17日載入至第15級時上下位移較小故又加了一級（對應載入值為2×10667kn，達到設計要求2×[p]）時即解除安裝。
根據現場實測資料繪製的q-s曲線、s-lgt曲線和s-lgq曲線（詳見附圖集1），取＝10667kn，＝10667kn。
2）38#-4 (k578+052)試樁於2023年04月18日開始測試，19日當載入至第15級時上下位移較小故又加了一級（對應載入值為2×10667kn，達到設計要求2×[p]）時即解除安裝。
根據現場實測資料繪製的q-s曲線、s-lgt曲線和s-lgq曲線（詳見附圖集1），取＝10667kn，＝10667kn。
由《樁承載力自平衡測試技術規程》（db32/t291-1999）公式(1)：
qu=+q5.2.1-1)
qu： 單樁豎向抗壓極限承載力；
q：荷載箱上部樁的極限載入值，按《公路橋涵施工技術規範》（jtj 041-2000）附錄b「試樁試驗辦法」確定；
q：荷載箱下部樁的極限載入值，按《公路橋涵施工技術規範》（jtj 041-2000）附錄b「試樁試驗辦法」確定；
w： 荷載箱上部樁有效自重；
： 荷載箱上部樁側阻力修正係數, 對於粘性土、粉土=0.8，對於砂土=0.7, 對於岩石=1.0。
根據地質資料，土層主要以岩石為主，取γ＝1，計算結果見表5-2。
表5.2.1-1 規程公式(1)計算結果
應變數可由樁身預埋的應變計讀數求得，其計算公式為：
5.3.1-1）
式中：——應變計在某級荷載作用下的應變數；
——應變計在某級荷載作用下讀數；
——應變計係數；
b——應變計計算修正值；
在同級荷載作用下，試樁內混凝土所產生的應變數等於鋼筋所產生的應變數，相應樁截面微單元內的應變數即為鋼筋的應變數，其計算公式如下：
5.3.1-2）
5.3.1-3）
5.3.1-4）
5.3.1-5）
式中：——某級荷載作用下樁身截面混凝土產生的應變數；
——某級荷載作用下樁身截面混凝土產生的應力值（kn/m2）；
——某級荷載作用下鋼筋產生的應力值（kn/m2）；
——混凝土的塑性係數；
——樁身混凝土彈性模量（kn/m2）；
——鋼筋彈性模量（kn/m2）；
——樁身截面混凝土的淨面積（m2）；
——樁身截面縱向鋼筋總面積（m2）；
——某級荷載作用下樁身某截面的軸向力（kn）。
在建立試樁標定截面處的pz～psi相關方程後，各量測截面的樁身軸向力pz值便可由相應的相關方程求得。（計算結果詳見附圖集2）
各土層樁側摩阻力qs可根據下式求得：
5.3.2-1）
式中：qs——樁側各土層的摩阻力（kn/m2）；
δpz——樁身量測截面之間的軸向力pz之差值（kn）；
δf——樁身量測截面之間樁段的側表面積（m2）。（計算結果詳見附圖集2）
本次試驗取得了較好的效果，通過對試驗資料的整理分析，得出如下結論：
30-1#(k578+292)試樁的豎向抗壓極限承載力大於20274kn；
38#4(k578+052)試樁豎向抗壓極限承載力大於20339kn；
自平衡法實測曲線
自平衡法計算圖表彙總
表138#-4(yk578+052)樁身載入軸力圖 (單位:kn)
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