南江1號橋箱梁現澆施工方案
一、工程概況
k21+047.400南江1號橋為跨越南江1號渠而設，該橋與路線交角為68度。上部結構採用1×48m（正交長度為18m）現澆箱梁，橋梁全長54.
14m。本橋斜交角度較大，為斜交正做。本橋橫向分成二幅，樑高1.
4m，採用鋼筋砼現澆箱梁結構。在橋台處設定f-40型伸縮縫；支座採用gyz 300×52mm板式橡膠支座。橋梁橫坡由蓋梁斜置形成。
全橋共計現澆箱梁砼2069m3。
二、施工組織
1、測量放樣
在水準基點複測合格的前提下，利用往返測量將水準點和導線點引至橋梁施工地點附近穩固處，經複核符合精度要求後，作為橋梁施工標高及平面控制點。
2、材料準備
根據設計和有關施工規範要求選定施工所需鋼筋、支座、砼等材料的品種和規格，並按設計和有關規範取樣進行原材檢驗，經檢驗合格的原材由專案部材料管理人員根據工程進展需要，分期送往施工現場。
3、施工人員和機具
所需的管理及施工人員已經到場，各類機具和裝置已配齊，效能良好，並已到位。
a、組織管理機構及主要人員配備
b、主要機具裝置、儀器配備
4、施工場地布置
現場施工條件良好，橋梁兩端路基已經填築完成，場地較為開闊。各種機械及材料均可直接運輸到施工現場。
三、施工工藝
1、基礎處理
由於設計檔案本身就對溝渠需進行換填砂礫石及c20卵石砼鋪砌，故我部將先施工鋪砌工程。採用挖掘機開挖，將溝底淤泥挖除，並用大卵石鋪底，然後填築砂礫石，分層碾壓密實後澆築50cm厚c20卵石砼作為支架基礎。
2、支架搭設
a、本工程橋梁上部結構支架擬採用滿堂式鋼支架。本工程橋梁上部結構形式為跨徑1×18m混凝土箱梁，單幅梁寬67.159m~88.
563 m，樑高1.4m。溝渠鋪底頂面距箱梁底4m內（3.
3m~3.5m）。支架計算時取結構形式的最不利位置考慮，既混凝土箱梁取全幅淨寬8856.
3cm，結構高度為140cm，跨徑1800cm來進行計算。具體布置形式如下：
b、箱梁支架布置形式：
順橋向：支架立桿間距90cm，兩側端2.4公尺範圍內立杆間距60cm。
橫橋向：支架立桿間距90cm，端部梁3.6公尺範圍內立杆間距60cm。
縱橫向上、下橫桿間距（即步距）120cm。
模板支架必須設定縱、橫向掃地杆。縱向掃地桿應採用直角扣件固定在距離底座上皮不大於200㎜處的立桿上，橫向掃地杆亦應採用直角扣件固定在緊靠縱向掃地杆下方的立桿上。
為了保證支架的整體穩定性，剪刀撐在縱橫向連續布置， 模板支架四邊布滿豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設定一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設定。立桿除縱橫方向每豎向120cm加縱橫桿外，另用普通鋼管斜桿鎖定，斜桿間距長、寬約400cm，並上下斜桿連線。且與地面成60度角。
梁板下採用1.5cm厚木模板,木模板下採用8cm×10cm枋木, 間距30cm, 8cm×10cm枋木下採用12cm×14cm枋木, 間距90cm
3、引數設定
k21+047.400南江1號橋設計為1×18m現澆箱梁，支架採用碗扣式鋼管滿堂支架，支架上部分配梁採用木橫樑和木縱樑，底模板採用1.5cm厚木模板。
按照《公路橋涵施工技術規範》，該橋管架方案計算中採用以下資料：
1、支架鋼管：φ48×3.5mm，截面積a=4.
89cm2，單重38.4n/m，截面慣性矩i=12.19cm4，截面抵抗矩w=5.
08cm3，迴轉半徑i=1.578cm。[σ]=215mpa，溝渠鋪底c20卵石砼[σ]=20 mpa
2、縱橫木樑：單重650kg/m3，順紋壓應力[σy]=12mpa，順紋彎應力[σw]=12mpa，橫紋壓應力[σy]=1.8mpa，彈性模量e=9×103mpa。
3、底模
底模採用木模板，每平方公尺24kg/m2，按照國家有關標準採用靜曲強度60mpa，靜曲彈性模量e= 9×103mpa。，底模板置於木樑上，跨度l=18m，模板計算寬度b=90cm，即以木縱樑跨間寬度計算。
4、施工驗算
（1）、荷載計算
1）、混凝土箱梁換算高度：h=((1.4×1.4)-（3.14×0.55×0.55））/1.4=0.722m
2）、砼自重：q1-3=25×0.722=18.05kn/m2
3）、施工人群荷載：q2=2.5kn/m2
4）、振搗砼荷載：q3＝2kn/m2
5）、1.5cm厚木膠板：q4=0.24kn/m2
6）、8×10橫枋：q5=8×0.08×0.1×1×(1/0.3)/(1×1)=0.21 kn/m2
7）、12×14縱橫枋：q6=8×0.12×0.14×1×(1/1.2)/(1×1)=0.11 kn/m2
荷載靜載和動載分布係數分別為1.2及1.4。
（2）、混凝土箱梁支架檢算
1)、查《橋涵》得知：支架鋼管：φ48×3.5mm，截面積a=4.89cm2，單重38.4n/m.
a、標準梁段支架單根立管受力情況：
取標準梁段9公尺長、12.6公尺（9孔）寬進行計算，共計搭設鋼管架11排，15列，共計165根。
此段砼數量為：((1.4×12.6)-（3.14×0.55×0.55）×9）×9=81.82立方公尺。
砼重量為：81.82×2.6=212.73噸；
其他荷載係數取1.2總重：212.73×1.2=255.28噸。
平均每根立杆承受重量：255.28÷165=1.55噸。
b、邊梁位置支架單根立管受力情況：
取邊梁9公尺長，1.2公尺寬進行計算，共計搭設鋼管16排，3列，共計48根。
此段砼數量為：1.4×1.2×9=15.12立方公尺。
砼重量為：15.12×2.6=39.31噸；
其他荷載係數取1.2總重：39.31×1.2=47.17噸。
平均每根立杆承受重量：47.17÷48=0.98噸。
查碗扣型多功能腳手架使用說明書，當豎向步距為120cm時，立桿允許荷載[p]=33kn，因而，計算結果n＜[p]
2）、按兩端鉸接中心受壓構件計算
立桿長細比λ＝l0/i＝900/12.19＝73.8，查表得φ＝0.675
σ＝n/φa＝（23.85+4.86）×103/（0.755×489）＝77.76mpa
≤[σ]=215mpa
[n]=φa[σ]=0.675×489×215=70.97kn
n＜［n］滿足要求
（3）、小橫桿計算
彎曲強度σ= ql2/10w=（23.85+4.86）×0.92/10×5.08=0.46 mpa≤[σ]=215mpa
抗彎剛度f= ql4/150ei=1.82×10-3 ≤[f] =0.003m
（4）、大橫桿計算
按三跨連續梁計算
m=0.267fl=0.267×0.9×（23.85+4.86）=6.899 kn.m
彎曲強度σ=m/w=6.899/5.08=1.36 mpa≤[σ]=215mpa
抗彎剛度f= 1.883fl2/100ei= 7.37×10-3 mm ≤[f] =0.003m
（5）、支架斜桿
為使管架整體穩定，立桿除縱橫方向每豎向120cm加縱橫桿外，另用普通鋼管斜桿鎖定，斜桿間距長、寬約400cm，並上下斜桿連線。；
(6)、支架地基
支架立柱杆置於150×150mm立桿底座上，則底座底截面的平均地基承載力σp=n/(150×150)=28710/(150×150)=1.28mpa＜［σ］＝20mpa
5、支架預壓
為檢驗現澆箱梁模板的安全性和實際變形量，通過預壓消除結構非彈性變形，同時取得模板彈性變形的實際數值，得出荷載－撓度曲線，並檢驗設計計算結果，調整預拱度，以求得現澆箱梁施工的準確引數。提前發現支架結構及構件加工、安裝所存在的問題和隱患，提前調整整改，防患於未然。模板預拱度的調整通過調整模板支撐頂托完成。
模板彈性變形應根據預壓變形測量結果繪製沉降曲線，並結合模板的設計拱度和實際支撐變形來確定。
模板安裝完畢後，對其進行預壓。為保證預壓荷載的合理分布，模擬混凝土澆注順序進行載入，即第一步載入底板鋼筋混凝土重量、第二步載入腹板鋼筋混凝土重量、第三步載入頂板鋼筋混凝土重量。考慮到混凝土振搗產生的動荷載及小型機具等荷載，預壓荷載按混凝土實體重力荷載的1.
2倍考慮。
預壓程式與步驟
應在底模鋪裝後，對支架進行預壓，預壓材料採用沙土（噸袋）。
計畫採取分幅的方式進行預壓，將整個支架劃分4個區域（標準梁段分3個區域，非標準段加邊梁為1個區域），分別迴圈完成。
支架預壓方式
底模、側模安裝後開始支架預壓，但預壓前採用膠合板和彩條布鋪在模板上，保護模板不被受損和汙染。根據以往施工經驗，支架施工沉留值在15~20mm左右，待預壓沉降觀測後調整。
注意的問題：
1）、採用沙袋法預壓，沙袋逐袋稱量，設專人稱量、專人記錄；稱量好的沙袋一旦到位就採用防水措施，準備好防雨布。
2）、派專人觀察支架變化情況，一旦發生異常，立即進行補救。
3）、要分級載入，載入的順序接近澆築砼順序，不能隨意堆放，解除安裝也分級並測量記錄。
支架壓載觀測點布置：箱梁模板上的測點布置10個斷面，即每2m乙個斷面，每個斷面分別在底板布設10個點 。
解除安裝：在滿載情況下24小時內支架沉降量不超過2mm即完成預壓（若24小時內沉降量超過2mm則需觀測72小時，且72小時內沉降量不得超過5mm），壓載完畢後進行解除安裝，解除安裝時間在同跨內先中間後兩邊對稱同時進行。
預壓時主要觀測的資料有：支架底座沉降—地基沉降；解除安裝後頂板恢復量以及支架的側位移量和垂直度，按測得的沉降量及設計標高，重新調整模板標高。測量時，依據《工程測量規範》，按四等水準測量要求進行觀測，並用懸線重錘測支架水平位移量。
沉降穩定解除安裝後算出地面沉降、支架的彈性和非彈性變形具體數值為多少，並在解除安裝後全面測得各個測點的回彈量。根據各點對應的彈性、非彈性變形數值及設計梁體撓度來調整模板的高程，通過支架頂部微調裝置進行調整、加固。
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