一、工程簡介
跨嘉松公路連續梁結構為40+72+40公尺，為無喳軌道設計，橋面寬度為12.0公尺、底板寬度為6.7公尺，跨中樑高為3.
69公尺、墩頂樑高為6.2公尺。高速鐵路連續梁與嘉松公路交角為74°32′，嘉松公路路面寬度為32公尺（實測），跨中淨高8.
45公尺（實測），設計路面淨高為5公尺。265號墩與嘉松公路之間有多條光纜通過，使得該部位現澆梁地基無法處理，決定在265號墩到嘉松路路面之間採用搭設貝雷片作為主梁，在貝雷片上搭設支架的方法施工該部位。
二、荷載分布及組合
1、荷載係數
考慮箱梁混凝土澆築時脹模等係數的超載係數為1.05，
2、作用於支架上的荷載
箱梁混凝土單位重取26 kn/m3，
施工機具及人群荷載：3.0kn/m2
傾倒混凝土時產生的衝擊力和振搗混凝土時產生的荷載按均布荷載考慮，p4=2.0kn/m2
內外、模板荷載按照3.5 kn/m2計算。
3、荷載組合
荷載組合：混凝土重量+混凝土偏載+模板自重+混凝土衝擊力荷載+人群和機具荷載；
三、支架布置
貝雷片上的支架採用碗扣支架搭設（φ48*3.5mm）。碗扣支架平均高度為6公尺，長度15公尺、寬度為12公尺。支架重量計算為58噸，單位重量為2.2kn/m2。
1、a-a截面各部位梁體荷載分布：
在翼緣板部位布置間距為120cm*120cm的碗扣支架（φ48*3.5mm）。
故間距為120cm*120cm的碗扣支架在翼緣板部位能滿足要求。
在翼緣板q2荷載部位布置間距為90cm*90cm的碗扣支架（φ48*3.5mm）。
故翼緣板q2荷載部位間距為90cm*90cm的碗扣支架在翼緣板部位能滿足要求。
在底板部位布置間距為60cm*60cm的碗扣支架（φ48*3.5mm）。
故間距為60cm*60cm的碗扣支架在底板部位能滿足要求。
在腹板部位布置間距為60cm*30cm的碗扣支架（φ48*3.5mm）。
故間距為60cm*30cm的碗扣支架能滿足要求。
2、b-b截面各部位梁體荷載分布：
在翼緣板部位的荷載相同，所以在翼緣板部位的支架按照120cm*120cm間距布置可以滿足要求。
在翼緣板q2荷載部位布置間距為90cm*90cm的碗扣支架（φ48*3.5mm）。
故翼緣板q2荷載部位間距為90cm*90cm的碗扣支架在翼緣板部位能滿足要求。
在底板部位布置間距為60cm*60cm的碗扣支架（φ48*3.5mm）。
,故在底板部位間距為60cm*60cm的碗扣支架能滿足要求。
在腹板部位支架布置間距為60cm*30cm的碗扣支架（φ48*3.5mm）。
,故間距為60cm*30cm的碗扣支架能滿足要求。
3、立桿的穩定性計算
以單桿承受的最大壓力（n=32.55kn）計算穩定性。
立桿步距按照0.6公尺計算，截面迴轉半徑i=15.8mm
立桿長細比λ=l/ i=600/15.8=37.9。由長細比可查得軸心受壓構件的縱向彎曲係數φ=0.893
立桿截面積am =489mm2
由鋼材容許應力表查得彎向容許應力［σ］=145mpa
所以立桿軸向荷載（0.6m）為：σ=n/（am×φ）=32550/×（489*0.893）=74.54mpa＜［σ］=145 mpa。
通過計算，在翼緣板部位的支架（φ48*3.5mm）按照120cm*120cm和90*90的間距布置，腹板部位的支架按照60cm*30cm間距布置，在底板部位按照60cm*60cm的間距布置能夠滿足要求。
四、支架頂i12工鋼的計算
支架頂採用i12工字鋼能夠滿足要求，計算同支架底分配梁計算。
五、支架底分配梁計算
碗扣支架平均高度為6公尺，長度15公尺、寬度為12公尺。支架重量計算為396噸，單位重量為2.2kn/m2。
碗扣支架托架頂布置i12的工字鋼，間距平局按照0.6公尺計算，則工字鋼重量計算為10.5噸，單位重量為0.26kn/m2
1、碗扣支架下端墊15cm*15cm的方木，作用在方木上的最大軸力
，即方木的壓應力能夠滿足要求。
方木重量為,單位重量為0.3kn/m2
在底板範圍內方木最大跨度為1.1公尺， 按照集中荷載計算彎矩：
m=n*l/4=5.49kn，
σ=m/w=5.49*103/562.5*10-6=9.76mpa＞9.5 mpa，不能滿足要求。
2、採用i12的工字鋼，工字鋼產生的最大彎矩為m=最大剪力q=13.68kn。
i12工字鋼最不利受荷載分布圖
i12工字鋼最不利荷載彎矩圖
i12工字鋼最不利荷載剪力圖
查表知ⅰ12a工字鋼的截面特性引數為：
a=18.1cm2 wx=77cm3 sx=44.2cm3 ix=488cm4
應力為：σ=m/w=3.51*103/77*10-6
=45mpa＜[σw]=145 mpa (滿足要求)
剪應力：τmax=q*sx /（ ix *d）
=（13.68*103*44.2*10-6）/488/0.005/10-8
=27mpa＜[τw]=85 mpa (滿足要求)。
撓度f=0.7mm＜1.1/400=2.8mm (滿足要求)。
即底板部位，支架底布置i12的工字鋼能夠滿足要求。
採用i12的工字鋼在腹板部位，
應力為：σ=m/w=1.83*103/77*10-6
=23.8mpa＜[σw]=145 mpa (滿足要求)
剪應力：τmax=q*sx /（ ix *d）
=（20.5*103*44.2*10-6）/488/0.005/10-8
=37.1mpa＜[τw]=85 mpa (滿足要求)。
即腹板部位，支架底布置i12的工字鋼能夠滿足要求。
六，貝雷片縱樑計算
1、荷載分布
a-a截面腹板部位最大荷載為：
170.14+3+2+3.5+2.2+0.26+0.3=181.4kn/m2
a-a截面底板部位最大荷載為：
44.772+3+2+3.5+2.2+0.26+0.3=56.032kn/m2
a-a截面翼緣板部位最大荷載為：
13.585+3+2+3.5+2.2+0.26+0.3=24.845kn/m2
b-b截面腹板部位最大荷載為：
117.298+3+2+3.5+2.2+0.26+0.3=128.558kn/m2
b-b截面底板部位最大荷載為：
32.851+3+2+3.5+2.2+0.26+0.3=44.11kn/m2
b-b截面翼緣板部位最大荷載為：
13.585+3+2+3.5+2.2+0.26+0.3=24.845kn/m2
為計算方便，荷載變化按照直線漸變。
貝雷片採用「321」型貝雷片，長度為3.0公尺，高度為1.5公尺。取300 kg/1.5m，即200 kg/m=2kn/m，雙排貝雷片荷載為4 kn/m。
a-a截面與b-b截面各部位總荷載分布如下：
2、貝雷片在腹板部位的計算
選用三道單排單層貝雷片，其自重荷載每片為2kn/m*1=2kn/m，即在腹板部位布置三組單層單排貝雷片，貝雷片間距為0.45公尺，其受力分析如下：
作用在腹板部位單片貝雷片荷載分布
作用在腹板部位單片貝雷片彎矩圖
作用在腹板部位單片貝雷片剪力圖
即單片貝雷片布置在腹板的計算結果彙總
在腹板部位布置三排單層不加強形式的貝雷片非彈性撓度為：
單層貝雷片（1/2荷載單跨需要3片貝雷片）產生的非彈性撓度值
通過查閱資料單層貝雷片引數：單層貝雷片截面慣性矩為250497.2cm4，鋼材彈性模量為2.1*105mpa
產生的彈性撓度為
三排單層貝雷片在腹板部位產生的撓度總和為
所以三排單層貝雷片布置在腹板（間距0.45公尺）能滿足設計要求。
3、貝雷片在底板部位的計算
選用三道雙排單層貝雷片，其自重荷載每片為2kn/m*2=4kn/m，即在底板部位布置三組單層雙排貝雷片，其受力分析如下：
作用在底板部位單層雙排貝雷片荷載分布
作用在底板部位單層雙排貝雷片彎矩圖
作用在底板部位單層雙排貝雷片剪力圖
即單層雙排貝雷片布置在底板的計算結果彙總
在底板部位布置三組單層雙排的貝雷片非彈性撓度為：
單層雙排貝雷片（1/2荷載單跨需要3片貝雷片）產生的非彈性撓度值
通過查閱資料單層雙排貝雷片引數：單層雙排貝雷片截面慣性矩為500994.4cm4，鋼材彈性模量為2.1*105mpa
產生的彈性撓度為
單層雙排貝雷片在底板部位產生的撓度總和為
所以在底板部位布置三組單層雙排的貝雷片能滿足設計要求。
4、貝雷片在翼緣板部位的計算
在翼緣板部位採用兩道單排單層貝雷片，其自重荷載每片為2kn/m*1=2kn/m，即在翼緣板部位布置兩道單層單排貝雷片，其受力分析如下：
作用在翼緣板部位單層單排貝雷片荷載分布
作用在翼緣板部位單層單排貝雷片彎矩圖
作用在翼緣板部位單層單排貝雷片剪力圖
即單層單排貝雷片布置在翼緣板的計算結果彙總
在翼緣板部位布置兩組單層單排的貝雷片非彈性撓度為：
單層單排貝雷片（1/2荷載單跨需要3片貝雷片）產生的非彈性撓度值
通過查閱資料單層單排貝雷片引數：單層貝雷片截面慣性矩為250497.2cm4，鋼材彈性模量為2.1*105mpa
產生的彈性撓度為
單層雙排貝雷片在底板部位產生的撓度總和為
所以在底板部位布置三組單層雙排的貝雷片能滿足設計要求。
公路橋上跨高速公路
穿 跨越公路修建橋梁等或者架設 埋設管線等設施 跨越公路修建公路 許可申請表。表中需準確寫清各項內容，註明地點 時間 事項內容以及相關涉路技術資料，並加蓋申請單位印章。授權委託書及受委託人身份證明材料。建設單位的機構 證 營業執照等的影印件和委託人 受委託人身份證影印件，並加蓋申請單位印章。設計 施...
東 松公路預算檔案編制說明
一 路線名稱及地理位置 東 松公路位於河北省境內，距三河市25km，地處平原微丘區。二 主要設計資料 1.東 松公路為二級新建公路，長8.6km，路基寬12公尺，上鋪石灰穩定土基層厚20cm 機械沿路拌和 路面為水泥混凝土路面，厚23cm，寬9.0m 路肩為土路肩，寬1.5m。2.該路段以機械施工為...
上跨高速公路防護方案
1.1編制依據 1 2010年5月17日來發改投資 2010 75號 關於 港疏港公路工程專案建議書的批覆 2 2010年7月15日桂高管運函 2010 79號 關於 港疏港公路與 高速公路交叉設計方案有關事宜的的覆函 3 2012年4月27日桂交投函 2012 53號 關於 港疏港公路上跨 高速公...