一、設計檢算說明
1、計算原則
（1）在滿足結構受力情況下考慮撓度變形控制。
（2）綜合考慮結構的安全性。
（3）採取比較符合實際的力學模型。
（4）盡量採用已有的構件和已經使用過的支撐方法。
2、貝雷架無相關資料，根據計算得出，無資料可附。
3、對部分結構的不均布，不對稱性採用較大的均布荷載。
4、本計算未扣除墩柱承擔的蓋梁砼重量。以做安全儲備。
5、抱箍加工完成實施前，必須先進行壓力試驗，變形滿足要求後方可使用。
二、側模支撐計算
1、荷載計算（按最大蓋梁）
砼澆築時的側壓力：pm=kγh
式中：k---外加劑影響係數，取1.2；
γ---砼容重，取26kn/m3；
h---有效壓頭高度。
砼澆築速度v按0.3m/h，入模溫度按20℃考慮。
則：v/t=0.3/20=0.015<0.035
h=0.22+24.9v/t=0.22+24.9×0.015=0.6m
pm= kγh=1.2×26×0.6=19kpa
砼振搗對模板產生的側壓力按4kpa考慮。
則：pm=19+4=23kpa
蓋梁長度每延公尺上產生的側壓力按最不利情況考慮（即砼澆築至蓋梁頂時）： p=pm×（h-h）+pm×h/2=23×2+23×0.6/2=53.9kn
2、拉桿拉力驗算
拉桿（φ20圓鋼）間距1.2m，1.2m範圍砼澆築時的側壓力由上、下兩根拉桿承受。則有：
σ=（t1+t2）/a=1.2p/2πr2
=1.2×53.9/（2π×0.012）=102993kpa=103mpa<[σ]=160mpa(可)
3、豎帶抗彎與撓度計算
設豎帶兩端的拉桿為豎帶支點，豎帶為簡支梁，梁長l0=2.2m，砼側壓力按均布荷載q0考慮。
豎帶[14b的彈性模量e=2.1×105mpa;慣性矩ix=609.4cm4;抗彎模量wx=87.1cm3
q0=23×1.2=27.6kn/m
最大彎矩：mmax= q0l02/8=27.6×2.72/8=25kn·m
σ= mmax/2wx=25/(2×87.1×10-6)
=143513≈144mpa<[σw]=160mpa(可)
撓度：fmax= 5q0l04/384×2×eix=5×27.6×2.
74/(384×2×2.1×108×609.4×10-8)=0.
0075m≈[f]=l0/400=2.0/400=0.005m
4、關於豎帶撓度的說明
在進行蓋梁模板設計時已考慮砼澆時側向壓力的影響，側模支撐對蓋梁砼施工起穩定與加強作用。為了確保在澆築砼時變形控制在允許範圍，同時考慮一定的安全儲備，在豎帶外設鋼管斜撐。鋼管斜撐兩端支撐在模板中上部與橫樑上。
因此，豎帶的計算撓度雖略大於允許值，但實際上由於上述原因和措施，豎帶的實際撓度能滿足要求。
三、橫樑計算
採用間距0.4m工16型鋼作橫樑，橫樑長4.6m。
在墩柱部位橫樑設計為特製鋼支架，該支架由工16型鋼製作，每個墩柱1個，每個支架由兩個小支架栓接而成。故共布設橫樑124個，特製鋼支架6個（每個鋼支架用工16型鋼18m）。蓋梁懸出端底模下設特製三角支架，每個重約8kn。
1、荷載計算
（1）蓋梁砼自重：g1=216.7m3×26kn/m3=5634.2kn
（2）模板自重：g2=520kn (根據模板設計資料)
（3）側模支撐自重：g3=96×0.168×2.9+10=57kn
（4）三角支架自重：g4=8×2=16kn
（4）施工荷載與其它荷載：g5=20kn
橫樑上的總荷載：gh=g1+g2+g3+g4+g5=5634.2+520+57+16+20=6237.2kn
qh=4431/26.4=126.8kn/m
橫樑採用0.4m的工字鋼，則作用在單根橫樑上的荷載gh』=126.8×0.4=50.7kn
作用在橫樑上的均布荷載為：
qh』= gh』/lh=50.7/2.2=23kn/m(式中：lh為橫樑受荷段長度，為2.4m)
2、橫樑抗彎與撓度驗算
橫樑的彈性模量e=2.1×105mpa;慣性矩i=1127cm4;抗彎模量wx=140.9cm3
最大彎矩：mmax= qh』lh 2/8=28×2.42/8=20kn·m
σ= mmax/wx=20/(140.9×10-6)
=141945≈142mpa<[σw]=160mpa (可)
最大撓度：fmax= 5 qh』lh 4/384×ei=5×28×2.44/(384×2.
1×108×1127×10-8)=0.0051m<[f]=l0/400=2.2/400=0.
006m (可)
四、縱樑計算
縱樑採用單層四排，上、下加強型貝雷片（標準貝雷片規格：3000cm×1500cm，加強弦杆高度10cm）連線形成縱樑，長30m。
1、荷載計算
（1）橫樑自重：g6=4.6×0.205×56+3×18×0.205=64kn
（2）貝雷梁自重：g7=（2.7+0.8×2+1+2×3×0.205）×40=237kn
縱樑上的總荷載：
gz=g1+g2+g3+g4+g5+g6+g7=5634.2+520+57+16+20+64+237=6538kn
縱樑所承受的荷載假定為均布荷載q：
q= gz/l=6538/49.26=133kn/m
2、結構力學計算
結構體系為一次超靜定結構，採用位移法計算。
（1）計算支座反力rc：
第一步：解除c點約束，計算懸臂端均布荷載與中間段均布荷載情況下的彎矩與撓度
第二步：計算c點支座反力rc作用下的彎矩與撓度
第三步：由c點位移為零的條件計算支座反力rc
由假定支座條件知:∑fc=0
（2）計算支座反力ra、rb
由靜力平衡方程解得
（3）彎矩圖
根據疊加原理，繪製均布荷載彎矩圖：
（4）縱樑端最大位移
648q/ei (↓)
4、縱樑結構強度驗算
（1）根據以上力學計算得知，最大彎矩出現在a、b支座，代入q後
mb=8.82q=8.82×133=1173kn·m
（2）貝雷片的允許彎矩計算
查《公路施工手冊橋涵》第923頁，單排單層貝雷桁片的允許彎矩[m0]為975kn·m。
則四排單層的允許彎矩[m]=4×975×0.9=3510 kn·m(上下加強型的貝雷梁的允許變矩應大於此計算值)
故：mb=1173kn·m＜[m]=3510 kn·m 滿足強度要求
5、縱樑撓度驗算
（1）貝雷片剛度引數
彈性模量：e=2.1×105mpa
慣性矩：i=ah×h/2=(25.48×2×4)×150×150/2=2293200cm4（因無相關資料可查，進行推算得出）
（2）最大撓度發生在蓋梁最大橫向跨中部位
fmax=648q/ei=648×133/(2.1×108×2293200×10-8)=0.018m
[f]=l/2/400=20.82/2/400=0.026m
由於fmax<[f]，計算撓度能滿足要求。
五、抱箍計算
（一）抱箍承載力計算
1、荷載計算
每個蓋梁按墩柱設三個抱箍體支承上部荷載，由上面的計算可知：
支座反力ra=rb=[2(l+a)-8.31]q/2=[2(9+4.5)-8.31]×133/2=1672kn
rc=8.31q=8.31×133=1105kn
以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力n進行計算，該值即為抱箍體需產生的摩擦力。
2、抱箍受力計算
（1）螺栓數目計算
抱箍體需承受的豎向壓力n=1242kn
抱箍所受的豎向壓力由m24的高強螺栓的抗剪力產生，查《路橋施工計算手冊》第426頁：
m24螺栓的允許承載力：
[nl]=pμn/k
式中：p---高強螺栓的預拉力，取225kn;
μ---摩擦係數，取0.3；
n---傳力接觸面數目，取1；
k---安全係數，取1.7。
則：[nl]= 225×0.3×1/1.7=39.7kn
螺栓數目m計算：
m=n』/[nl]=1242/39.7=31.3≈32個，取計算截面上的螺栓數目m=32個。
則每條高強螺栓提供的抗剪力：
p′=n/44=1242/32=38.8kn≈[nl]=38.7kn
故能承擔所要求的荷載。
（2）螺栓軸向受拉計算
砼與鋼之間設一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦係數取μ=0.3計算
抱箍產生的壓力pb= n/μ=1242kn/0.3=4140kn由高強螺栓承擔。
則：n』=pb=4140kn
抱箍的壓力由32條m24的高強螺栓的拉力產生。即每條螺栓拉力為
n1=pb/44=4140kn /42=130kn<[s]=225kn
σ=n」/a= n′（1-0.4m1/m）/a
式中：n′---軸心力
m1---所有螺栓數目，取：66個
a---高強螺栓截面積，a=4.52cm2
σ=n」/a= pb（1-0.4m1/m）/a=5573×(1-0.4×66/42)/66×4.52×10-4
=117692kpa=118mpa＜[σ]=140mpa
故高強螺栓滿足強度要求。
（3）求螺栓需要的力矩m
1)由螺帽壓力產生的反力矩m1=u1n1×l1
u1=0.15鋼與鋼之間的摩擦係數
l1=0.015力臂
m1=0.15×133×0.015=
2)m2為螺栓爬公升角產生的反力矩,公升角為10°
m2=μ1×n′cos10°×l2+n′sin10°×l2
[式中l2=0.011 (l2為力臂)]
=0.15×133×cos10°×0.011+133×sin10°×0.011
=0.470(kn·m)
m=m1+m2=0.299+0.470=0.769(kn·m)
=76.9(kg·m)
所以要求螺栓的扭緊力矩m≥77(kg·m)
（二）抱箍體的應力計算：
1、抱箍壁為受拉產生拉應力
拉力p1=21n1=21×133=2793（kn）
抱箍壁採用面板δ16mm的鋼板，抱箍高度為1.734m。
則抱箍壁的縱向截面積：s1=0.016×1.734=0.027744(m2)
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