欽江大橋箱梁懸臂施工技術方案
沙井欽江大橋起點樁號k9+431.0，終點樁號k9+969，橋梁全長538公尺。上部結構主橋採用80+130+80公尺預應力砼箱梁，下部結構採用啞鈴形墩，樁基礎。
引橋部分採用30公尺後張法預應力混凝土t梁，先簡支後連續。
主橋上部結構為變截面連續梁，由上、下行分離的兩個單箱雙室箱型截面組成，採用三向預應力混凝土結構，單個箱體頂面寬18.5公尺，厚0.3公尺，設1.
5%的橫坡；底板寬10.5公尺，厚度由0.3公尺變化成0.
85公尺，橫橋向底板保持水平。
縱向預應力和橫向預應力鋼束採用鋼絞線，豎向採用jl32精扎螺紋鋼。
大橋場地屬於欽江出海口處，原屬沖蝕河床與灘塗地貌單元。後經人為改造開墾，在兩岸修築河堤，標高約+4.7～+4.
9，漲潮時河堤外灘被海水淹沒，退潮時裸露，主河道沖刷較為嚴重，河道內沒有沉積物，直接進入強風化岩層。沿橋軸方向水面寬度約400公尺，水流速約0.54m/s。
受潮水漲落影響，最低潮時河水標高約-1.4m，最高潮時約3.0m。
該地區屬於**帶海洋性季風氣候區，高溫多雨乾濕分明，冬無嚴寒，季風盛行。年均降雨量為2227.7mm，降雨主要集中在6-9月份，8-9月份受颱風影響較大，使該地區成為颱風中心的經路和廣西暴雨中心之一。
年平均氣溫為22-23.4℃，一月為最冷月，月平均氣溫13.4℃，7月為最熱月，月平均氣溫28.
3℃.全年無霜期354天。平均每年發生颱風1～3次，平均風力8級，最大12級。
近年颱風較少。
本地區無**記錄，**基本烈度區劃ⅵ度區。橋梁採取ⅶ度抗震措施設防，其餘構造物可以不設防。
路線經過地層主要為志留系、侏羅系和第四系等。志留系以頁岩、砂岩、粉砂岩為主，覆蓋層第四系土層大多較薄，區域性基岩裸露，經過強烈風化呈土狀。侏羅系以粉砂質泥岩、砂岩及砂岩夾頁岩為主。
第四系分布較廣，主要為衝擊、海積、殘積、坡積等型別，以粉質粘土、含砂粘土、粉土、細-中砂土為主，呈黃褐色、黃灰色，含砂量較大，該層厚度變化較大。
欽江大橋主橋為（80+130+80）m三跨預應力混凝土連續梁橋，雙幅橋寬39m，單幅橋為單箱雙室箱梁。箱梁1#塊至17#塊段用掛籃懸澆。
箱梁節段長度：1#～7#塊塊段長度均為3m，8#～11#塊塊段長度為3.5m，12#～17#塊塊段長度為4.0m。
箱梁主要塊段重量：1#塊混凝土重232t， 8#塊重204t，12#塊重198t。
箱梁頂面寬度為18.5m，底板寬為10.5m。
箱梁根部高度為7.5m，跨中及合攏段斷面樑高為3.0m。
箱梁底板從懸臂根部至懸澆段結束處厚度從130cm減至30cm。
箱梁腹板厚度1#～7#塊為80cm，8-9#塊為變腹板段，10#～14#塊厚60cm，15#塊漸變為40cm，16-17#塊為40cm。
箱梁頂板厚28cm。
主橋箱梁截面採用縱、橫、豎三向預應力混凝土結構，縱向預應力束採用φs15.2，fpk=1860mpa的高強度低鬆弛鋼絞線；橫向預應力束採用φs15.2，fpk=1860mpa的高強度低鬆弛鋼絞線，錨具採用m15型系列；箱梁豎向預應力採用jl32精軋螺紋鋼筋。
欽江大橋主橋懸臂箱梁均採用掛籃施工，共投入4套掛籃進行懸臂箱梁的施工，不考慮周轉。掛藍型式採用三角掛籃。
（1）掛籃拼裝件採用型鋼和鋼板加工，掛車運至施工現場，利用塔吊及安放在0＃塊上的捲揚機進行起吊至0＃塊上拼裝成型；
（2）外側模為鋼模板，內模為木模和鋼模板結合使用，底模為大塊鋼模。
（3）掛籃拼裝完畢後，選擇1只對其進行載入試驗。
（1）懸臂箱梁鋼筋半成品在岸上加工，運至施工現場綁紮成型；
（2）箱梁鋼筋綁紮首先綁紮底板鋼筋、腹板鋼筋及豎向預應力筋，待內模前移就位後，可進行頂板鋼筋的綁紮及縱、橫向預應力管道的安裝；
（3）箱梁底模採用大塊鋼模，直接鋪於掛籃底籃上，內外模均利用已澆0＃塊的內外模，靠滑梁前移就位；
（4）內外模間設拉桿，拉桿外套pvc管。
（1）箱梁砼均由大橋起點處拌和站拌製，經幫浦車和地幫浦將砼幫浦送入模；
（2）每個主墩配一套幫浦管，兩個主墩共配兩台幫浦車；
（3）砼澆注時，輸送幫浦車放置在棧橋加寬平台上，幫浦管沿塔吊布設至橋面，在0＃塊兩側沿順橋向布設幫浦管，以便輪換對稱澆注箱梁砼。
4.1.1主橋箱梁主要結構特點
主橋箱梁最重塊段為232t
4.1.2掛籃選型
根據箱梁結構特點以及設計要求，並結合我公司在其他同型別橋施工中所取得經驗，欽江大橋主橋箱梁擬定採用4套三角掛籃，掛籃總重約77t（包括模板系統）。圖紙見掛藍施工圖。
4.1.3主桁承重系統
掛籃主桁承重系統主要由兩片主桁及前橫樑組成。主桁為三角桁片，前橫樑為雙拼大型鋼。
主桁片是由兩片q345鋼板製造而成，節點處採用φ160銷子連線；前橫樑採用雙拼h45製造。
4.1.4行走及後錨系統
⑴ 行走系統：行走系統由掛籃行走滑道及前、後支座等組成。
⑵ 後錨系統：後錨系統由錨固扁擔梁、豎向預應力筋和連線錨筋組成。當掛籃行走到位後，掛籃尾部通過連線錨筋與箱梁腹板中的豎向預應力筋結合錨固。
單根主梁設定3個錨固點，乙隻掛籃共設定9個錨固點。
4.1.5底籃及懸吊系統
⑴ 底籃：掛籃主要由底籃前、後橫樑和底籃縱樑和底模組成。底籃縱樑為桁架縱樑。底模採用大塊鋼模。
⑵ 懸吊系統：主要由底籃前懸吊、後懸吊、模板懸吊三部分組成。
掛籃底籃前懸吊6根吊帶均為φ32精軋螺紋鋼筋，錨固於上前橫樑上；後懸吊8根吊帶均為φ32精軋螺紋鋼筋，錨固於已澆塊段上。
兩側外模和內模系統均採用φ32mm的精軋螺紋鋼錨固於已澆箱梁頂板和上前橫樑上。掛籃底籃前懸吊的公升降及標高調整、後懸吊及模板系統的公升降及標高調整均採用螺栓千斤頂進行。
4.1.6模板系統
掛籃內、外模板系統均採用滑梁吊掛模板於掛籃上前橫樑和已澆塊段上。外模採用大塊剛性鋼模板，內模採用木模板和鋼模板結合使用，內、外模板通過對拉螺栓連成一體。
4.1.7行走系統
行走系統由內外導梁及其行走架、軌道、行走錨梁等組成。
（1）導梁：外導梁由2根h45型鋼組成，內導梁由2根[28a型鋼組成
（2）導梁行走架：導梁行走架通過吊桿懸掛於箱梁在頂板或翼緣板下，以滾動軸承為主要受力行走構件。導梁行走架僅用於掛籃行走，嚴禁用於砼澆築。
（3）軌道：軌道由2根i28a型鋼組成，3根主梁下各設一組，軌道下設型鋼墊座以保證3片主桁處於水平同一高度。
（4）行走錨梁：行走錨梁由[20b型鋼和滾動軸承組合而成，掛籃行走時在一片主梁後支點前設1根，後設2根。
4.2.1設計引數確定
·允許最大變形：20mm。
·安全係數：2。
·混凝土自重：2.6t/m3。
·施工人員和材料等堆放荷載：1.5kpa。
·脹模係數：1.05。
·振搗對水平模板產生的荷載：2kpa。
·模板重量：20t。
·掛籃自重：77t。
4.2.2 驗算工況
根據箱梁截面的變化特徵和塊段長度的劃分規律，取3m、3.5m、4m三種長度的特徵塊段1#、8#、12#塊作為主要控制設計塊段。掛籃控制計算主要分為3個工況進行：
⑴ 1#塊施工時，主要控制計算底籃縱樑及後橫樑最大撓度，後吊帶及後錨帶伸長量。
⑵ 8#、12#塊施工時，計算主桁前端下撓、前上橫樑跨中及吊帶位置撓度、底籃縱樑及前下橫樑最大撓度、前吊帶伸長量、外導梁撓度。主要為控制計算主桁、前下橫樑、前上橫樑、外導梁。
4.2.3主要計算結果
（1）工況一驗算結果：底籃縱樑最大變形為5.2mm；底籃後橫樑最大變形為0.47mm；內箱吊帶伸長量為7.11mm。
（2）工況二驗算結果：底籃縱樑最大變形為4.6mm；底籃前橫樑最大變形為0.29mm；前上橫樑最大撓度為2.267mm；內側前吊帶伸長量為7.45mm。
（3）工況三驗算結果：底籃縱樑最大變形為2.616mm；底籃前橫樑最大變形為0.
421mm；前上橫樑最大撓度為1.985mm；內側前吊帶伸長量為6.12mm。
實際計算詳見掛籃設計計算書。
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