現澆箱梁施工技術方案

姜山北互通立交現澆箱梁

施工方案

一、工程概況

姜山北互通立交工程現澆箱梁共計29聯，其中c1橋全長636.2公尺，計7聯現澆箱梁；b1橋全長885公尺，計11聯現澆箱梁；b2橋全長428.494公尺，自0#墩~7#墩，計2聯現澆箱梁；a1橋全長302.

5公尺，計5聯現澆箱梁；a2橋全長282.5公尺，計4聯現澆箱梁。現澆箱梁主要分預應力砼箱梁和鋼筋砼連續梁兩種，c1橋的第三聯、第五聯，b1橋的第七聯為預應力箱梁，其餘為鋼筋砼連續梁，現澆梁橫樑均需施加預應力。

箱梁橫坡通過梁底墊塊調節，向線路內側放坡。主要工程量為：c50混凝土 2534.

04 m3，c40混凝土 12174.3 m3，ⅱ級鋼筋 3364.441t，ⅰ級鋼筋29.

031t。

二、施工準備

1.三通一平：沿線現澆梁的縱向便道和橫向便道已修築完畢；箱梁施工用電通過架空電纜從變壓器引接；施工用水抽取檢驗合格的地下水。

2.材料準備：見下表主要材料進場表

混凝土由砼拌和站集中**。各種材料均隨施工進度陸續進場。

3.測量放樣：鋪完底板後，測量隊放設箱梁軸線。

4.試驗：砼配合比經過試驗已經確定，進場鋼筋、水泥、砂石料符合質量標準要求。工地設專職試驗員一名，協助專案實驗室人員進行工地試驗及質量控制。

三、人員機械組合

姜山北互通立交現澆箱梁施工由橋梁四隊、橋梁五隊施工，施工負責人孫玉國，主要施工人員及投入裝置見下表：

主要管理人員一覽表

主要施工人員一覽表

主要機械一覽表

四、施工進度安排

姜山北互通立交現澆箱梁總體計畫從2023年3月6日開始，2023年10月18日結束，總工期為226天。每聯箱梁各工序時間為，地基處理和支架搭設8天，安裝底板及預壓13天，綁紮鋼筋及安裝內模7天，混凝土施工2天，混凝土養護7天，張拉、壓漿3天。附施工橫道圖

五、施工方法及工藝流程

1.施工流程

箱梁施工流程

（1）支架基礎處理

箱梁施工中，採用chk門架式支架搭設，為減小支架變形、保證結構安全和結構線形，需對支架基礎進行處理，根據施工圖要求，箱梁基底處理採用70cm宕渣加50cm碎石預壓處理，然後再澆築一層10cm厚c20砼。預壓施工前先對搭設支架範圍進行放樣，根據放樣範圍確定基礎處理範圍。

支架搭設

支架採用chk門架式支架搭設，支架下墊枕木，設定掃地桿以保證支架底部整體穩定性。頂底均用可調頂底托調整標高（頂托、底托調整高度不得大於30cm），在腹板和橫樑位置支架布設為60厘公尺間距，在其餘位置布設為90厘公尺×100厘公尺，支架布置見附圖。立桿高度選擇120厘公尺、180厘公尺幾種，立桿接頭位置根據高度交錯布設，搭設完成後縱橫每五排加設剪刀撐，剪刀撐平均2公尺用迴轉扣件和立桿扣緊，保證支架的穩定。

搭設時一定要做到縱橫一條線，應根據上部梁的縱橫坡度、豎直曲線特徵以及有無橫載撓度、設計預拱度放出調絲器的頂標高。最終在預壓後還應根據預壓、沉降值對調絲器做相應調整，以保證箱梁底標高的準確。頂托頂部設縱橫向分布木，縱向方木規格為15cm*12cm,橫向方木為12cm*10cm。

其中頂層橫向分布木間距25厘公尺。支架形式如「滿樘支架加固圖」所示。

⑵ 底模鋪設

為保證外觀，底模採用1.5厘公尺厚質地優良、顏色一致，光潔度一致的覆膜竹膠板，模板分塊拼裝，釘裝在底部分布木上，施工中需保證縱橫向接縫在同一直（曲）線上，認真調整方木的高度來消除相鄰模板的高差，模板釘裝完成後用液體玻璃膠水填塞模板接縫，防止混凝土澆築中漏漿。鋼筋綁紮、焊接及其他施工進行時，採用放托板等措施保護模板避免損壞。

⑶腹板及翼板模板安裝

底模調整完畢後，安裝腹板、翼板模板，模板採用覆膜竹膠板，施工前先由測量人員對腹板線條進行放樣，根據放樣結果在底模上定腹板位置並釘裝板條加以固定，拼裝加固腹板，後鋪設翼緣模板。支架及模板驗算見如下計算書（以最先施工的a1匝道橋第二聯現澆箱梁為例）。

1.荷載取值

鋼筋、混凝土自重：33.7kn/m2

模板支架自重：1.5cm竹膠板0.

5kn/m2施工人員及裝置荷載取值2.5 kn/m2計算模板及支撐模板楞木取值：2.

5kn/m2計算支撐楞木的結構構件及取值：1.5kn/m2計算支架立柱取值：

1.0kn/m2搗混凝土時產生荷載取值：2.

0kn/m2傾倒混凝土產生荷載取值：2.0kn/m22、楞木、分布梁及支架結構驗算：

楞木採用12cm×10cm斷面，跨長90cm,間距25cm;分布梁採用15cm×12cm斷面，跨長90cm,間距90cm;立桿採用90cm×90cm縱橫距, 步距120cm;模板：採用120cm×240cm竹膠板，厚1.5cm。

驗算取支架一區域性模型，考慮兩種情況布置，如下圖：

3.設計荷載為分布荷載q1=［(33.7+0.

5)×1.2+(2.5+2.

0+2.0)×1.4］×0.

25 =12.53kn/mq2= (33.7+0.

5)×1.2×0.25=10.

26kn/m

設計集中荷載：

p1=（2.5+2.0+2.0）×1.4=9.1kn

1、鋼管支架驗算

採用φ48厚3.5鋼管：

i=1/4(d2+d12)1/2=1/4(482+412)1/2=15.78mm

l=1200mm

a=489.3mm2

λ=l/i=1200/15.78=76.05

查表穩定係數：∮=0.714

n=［(33.7+0.5)×1.2+(2.5+2+2)×1.4］×0.9×0.9=40.613kn

n/∮a=40.613×103/(0.714×489.3)=116.25n/mm2﹤215 n/mm2

滿足要求。

2、分布梁驗算：

每根楞木作用在分布梁上的集中力p：

p=q1*l/2=12.53×0.9/2=5.639kn

（a）：驗算圖（1）情況

mmax1 =3p/2×0.45-p×0.25

=0.425p=0.425×5.639=

e =mmax1/w

=2.397×106/(1/6×120×1202)=8.32n/m﹤13n/m

符合要求

撓度驗算:

w =pl3/48ei+pa（3l2-4a2）/24ei

5.639 ×103×9003+2×5.639×103×200×（3×9003-4×2003）]/（48×9.5×103×1/12×120×1203）

1.17mm﹤l/400=900/400=2.55mm 符合要求

(b):驗算圖(2)情況

mmax2=2p×0.45-p×(0.375+0.125)

=0.4p=0.4×5.639=符合要求

撓度驗算:

w=pa1(3l2-4a12)/24ei+pa2(3l2-4a22)/24ei

=[3pl2(a1+a2)-4p(a13+a23)]/24ei

=[3×5.639×103×9002 ×(75+325)-4×5.639 ×103×(753+3253)]/(24×9.5×103×1/12×120×1203)

=1.19mm﹤l/400=900/400=2.55mm 符合要求.

3.支撐楞木驗算: 按三跨等跨連續梁驗算彎矩

勻載計算：q2=10.26kn/m

集中荷載：p1=9.1kn

mmax=0.1×q2l2+0.175×p1l

=0.1×10.26×0.92+0.175×9.1×0.9

= 強度驗算：

δe=2.26×106/(1/6×100×1202)=9.42n/mm2﹤13 n/mm2

w=0.677q2l4/100ei+1.615p1l3/100ei=0.677×10.26×9004/

(100×9.5×103×1/12×100×1203)+1.615×9.1×103×9003/(100×9.5×103×1/12×100×1203)

=1.12 mm﹤l/400=900/400=2.55mm滿足要求.

4.模板驗算: 按三跨等跨連續梁驗算彎矩

橫板採用1200×2400×15竹膠板

q3=［(33.7+0.5)×1.2+(2.5+2.0+2.0)×1.4］*1.2=60.17kn/m

強度驗算

mmax=0.1×ql2=0.1×60.17×0.252=

δe=mmax/w

=0.38×106/(1/6×1200×122)

=13.19n/mm2﹤70 n/mm2(竹膠板滿足要求

w =0.677×ql4/(100ei)

=0.677×60.17×2404/(100×9.5×103×1/12×1200×153)

=0.496mm﹤250/400=0.625mm滿足要求

⑷支架預壓

為消除基礎變形和支架的非彈性變形及支架的不均勻下沉，保證結構線形和結構安全，並為預拱度設定提供依據，主體結構施工前需對支架進行預壓，預壓期限原則上以支架變形穩定且預壓時間不少於7天方可解除安裝結束，預壓荷載為結構自重加臨時施工荷載，一般為結構自重的1.3倍。

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