河南省大河築路****焦海彥
一、 工程概況
河南新鄭市某大橋上部構造為現澆c50預應力砼箱梁。主橋長125公尺，三孔連續，即35m+55m+35m，箱梁為變截面，下緣為拋物線狀，樑高最小為1.8公尺，最厚處為3.
20公尺。梁寬度36m，分左右兩幅，左右幅之間簡易鉸接。其半幅斷面頂寬18m,底寬14m為三箱室構造。
全橋箱梁c50砼3954.6m3。
箱梁施工按照圖紙設計，採取碗扣式鋼管滿堂支架上澆施工，分左右兩幅，逐次澆築。由於該橋跨越水庫，橋位處水深2-4公尺，在下部結構施工時，已築島圍堰，填至高處水位1公尺以上在築島和隨後的承台基坑回填時，由於水位的影響，土的壓實效果不好，再加上回填土深3-5公尺，支架地基的承載力較為軟弱，在箱梁支架設計時必須重點考慮地基的問題。
二、 編制依據
1、設計圖紙
2、《公路橋涵施工技術規範》（jtj 041-2011）
3、《公路橋涵地基與基礎設計規範》（jtj 024-2007）
4、《建築施工碗扣式腳手架安全技術規範》（jgj 166-2008）
5、《建築施工扣件式腳手架安全技術規範》（jgj 130-2001）
6、《公路水泥混凝土路面設計規範》（jtg d40-2002）
三、 施工方案
1. 對地基的處理
針對支架地基土回填較厚、承載力低並且分布不均勻等特點，在承台基坑土回填時，必須分層壓實，先用挖掘機碾壓，待回填至一定厚度後，再用20t壓路機分層碾壓。土基頂控制標高為106.2。
支架下部承載層的結構為30cm厚c15砼+70cm厚的磚渣墊層，磚渣要分2層填築碾壓，砼面層標高控制在107.2。
2、碗扣式鋼管滿堂支架的搭設
採用φ48碗扣式鋼管搭設支架，按半幅施工，先施工左半幅，再施工右半幅。
支架縱向立桿間距主要分0.6m和0.9m兩種布局。橋墩佔前後由於梁體體積大，按縱向間距0.6m布置，而跨中梁體相比較小，按0.9m布置。
立桿橫向間距主要分0.6m、0.9m和1.2m三種布局。翼板下採用1.2m。箱室下採用0.9m,而箱室側牆下採用0.6m。
水平杆步距為1.2m,個別部位高度不足時，靈活調整。頂板以下翼板下段考慮到箱室外牆的水平側壓力，步距按0.
8m。並且從頂向下向內布置2道以上斜拉桿用扣件固定於立杆上，使支架橫斷面形式成幾何不變體增強橫向穩定性。
在縱向、橫向每隔4-5道立桿布置剪力撐，按w行布置，用扣件固定於相交的立桿，一道斜拉桿內固定不少4道的立桿使支架在縱、橫方向形成幾何不變體。
支架布置具體見附圖
鋼管支架施工完畢後，開始布設模板托架，在立桿頂部縱向布設扁鐵（100×50），在扁鐵上橫向布設100×100帶木，並用鐵絲固定於扁鐵上，在帶木上鋪設箱梁頂板，用鐵釘釘牢。
3、 支架預壓
按照設計要求，當支架及模板底板搭設完成後，逐孔進行支架預壓，用吊袋裝土，按梁重的1.2倍荷載，布載前後要安排技術人員對有代表性的立桿進行觀測，認真測量記錄布測點在布載前後的沉降值，預壓期為7天。
解除安裝後，根據預壓的沉降資料，對支架及托架進行相應的調整，並設定預拱度，以抵消支架的彈性變形。
4、 支架的拆除
在箱梁的預應力筋管道壓漿後，並且待水泥漿強度達到28mpa以後，才允許拆除支架
支架拆除必須從上到下逐層拆除，不允許交叉拆除，其它細則應按照《建築施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規範》作業。
四.支架計算書
1.選取①0#台前2m斷面、②2#墩前後斷面 、③跨中斷面為驗算點。
2.荷載
荷載分恆載及動載兩部分組成。
①恆載包括梁體砼重q1,模板及托架q2，支架自重q3 ,砼按25kn/m3計算，模板按0.5 kn/m2計算，支架按實際重量逐根計算。
②動載包括施工人員及機械荷載q4，振搗砼時產生的荷載q5和風荷載w,
q4按1 .0 kn/m2計算，q5按2.0 kn/m2計算，
水平風荷載標準值wk=0.7mz ms wo,其中mz為風壓高度變化係數，取1；ms為風荷載體型係數ms=0.8φ，其中φ為擋風係數，wo為基本風壓，鄭州地區取0.45 kn/m2
截面①φ=×0.048=0.143
截面②φ=×0.048=0.136
截面③φ=×0.048=0.102
⑶荷載組合
計算荷載q=1.2（q1+ q2+ q3）+1.4（q4+ q5），單立杆支撐力為n
⑷荷載計算結果表1
3.按照《建築施工碗扣式腳手架安全技術規範》對立杆計算
①水平風荷載對立杆產生的彎矩mw,
mw=1.4al02 wk/10
式中a為立桿縱距（m）；l0為立桿計算長度，取1.2m, wk為風荷載標準值（kn/m2）,見表1
②立桿壓彎強度
式中：φ為鋼管軸心受壓穩定係數，取0.744；а為鋼管截面積，取4.89cm2 =4.89×10-4 m2；γ為截面塑性發展係數，取1.15，β為有效彎矩係數，取1；
w為立桿截面模量w=5.08 cm3=5.08×10-6 m3；ne為尤拉臨界力ne=π2ea/λ2=171kn；f為鋼管抗彎拉強度設計值，取205mpa
③計算結果表2
4、地基承載力計算
以最危險的截面2進行地基承載力計算，從上計算得知，單根立桿壓力nw為29.09kn。
根據對現場試驗用輕型貫入試驗測得392mpa,土基回彈模量e0=30mpa,承載板試驗載入至50kn時，彈性沉降量1.95mm，其中承載板直徑為30cm，回填磚渣後測得磚渣頂回彈模量e0=123mpa，彈性沉降量（載入40kn）0.85mm。
按照《公路水泥砼路面設計規範》計算
①基本資料 c15砼彎拉強度fr=2.5 mpa,彎拉彈性模量ec=21gpa=21000mpa , 砼厚h=0.3m,地基頂當量模量et=123 mpa
2 計算
а.荷載應力
γ==0.537×0.3×(21000/123)1/3=0.894m
брs=0.0523γ0.49h-2=0.55mpa
бpr=kr kf kcбрs=1×1.2×1.64×0.55=1.08 mpa
式中γ為砼板的相對剛度半徑（m）；kr為接縫傳折減係數，取1.0；kf為疲勞應力係數，取1.64；kc為綜合係數，取1.
2；брs為計算荷載下產生的應力（mpa）；бpr為荷載引起的疲勞應力（mpa）
ь.濕度應力
σtm=（10-5×21000×0.3×88）/2×0.44=1.22 mpa
kt==
= ktбtm=0.579 ×1.22=0.71 mpa
式中為溫度疲勞應力（mpa）；溫度翹曲應力（mpa），ac為砼的線膨脹係數，取10-5/℃;tg最大溫度梯度，查表取88℃；bx為綜合溫度應力係數，查表取0.44；a、b、c為回歸係數，查表取0.855,0.
041,1.355；kt溫度疲勞係數
с.計算砼板彎拉應力
確定目標可靠度係數γ=1.13，則
γ（σpt＋σtr）＝1.13×（1.08+0.71）＝2.02mpa＜fr＝2.5mpa
從以上計算結果可知，在土基、磚渣墊層和混凝土面層的聯合作用下，混凝土面板在滿載時，荷載引起的彎拉應力小於設計標準值，滿足荷載要求。
現澆箱梁鋼管支架施工方案
貴州省公路工程集團總公司陳家田分離式橋滿堂支架施工方案 guizhou highway engineering group corp0ration 遵義至畢節高速公路第二十合同段專案經理部 貴州高速公路開發總公司建設專案 遵義至畢節高速公路第二十合同段 陳家田分離式橋 滿堂支架施工方案 編制複核 審...
連續現澆箱梁支架施工方案鋼管架
工程技術交底書 公技 1.0.4.0.2 連續現澆箱梁鋼管支架搭設方案 連續箱梁鋼管支架搭設普通斷面縱向間距標準段為70cm 可根據跨度作適當調整 橫向間距底板及腹板下為70cm，翼板為90cm,可調托架上方沿橋縱向設100 150mm方木，縱向方木頂部沿橋橫向鋪設50 100mm方木 30cm作為...
支架現澆箱梁施工方案
1 目的 明確箱梁支架現澆施工工藝 操作要點和質量標準，規範和指導現澆箱梁施工作業。2 編制依據 客運專線鐵路橋涵工程施工質量驗收暫行標準 客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南 客運專線高效能混凝土暫行技術條件 石武鐵路客運專線施工圖設計檔案 3 適用範圍 支架法施工適用於上中灣大橋及周家塘大橋等截面連...