預應力張拉施工方案

一、編制依據

1.成洛互通立交主線橋施工設計圖紙。

2.按照公路橋涵施工技術規範（jtj041-2000）和公路工程質量檢驗評定標準（jtgf800/1-2004、jtgf800/2-2004）中有關規定執行。

3.國家及交通部現行公路工程施工規範及標準。

4.我公司上場後對施工現場調查資料及以往施工橋梁的經驗。

二、工程概況

成洛互通立交主線橋預製箱梁設計按左、右幅橋梁分幅進行設計，左、右幅橋面寬度均為16.25公尺。左幅起點樁號為k1+512.

46，終點樁號為k2+470，全長957.54公尺，跨徑布置為（2×35m+2×53m+35m）預應力現澆連續箱梁+(28×25m+3×22.5m)預應力混凝土後張小箱梁；右幅起點樁號為k1+800.

75，終點樁號為k2+470，全長669.25公尺，跨徑布置為（23m+27m+23m）預應力現澆連續箱梁+（20×25m＋25m＋3×22.5m）預應力混凝土後張小箱梁。

上部結構型式為先簡支後連續結構。

預應力鋼束採用高強度低鬆弛φs15.2鋼絞線，預應力鋼束標準強度fpk=1860mpa，彈性模量，錨下張拉控制應力為1358mpa.

三、施工準備

1、張拉機標定

1.1縱向預應力錨具採用ovm****生產的錨具，張拉千斤頂為2臺yzb2/50型。每台油幫浦配置最大讀數60mpa油表一塊。

1.2對每台千斤頂及所配置的油表進行標定，標定由業主、監理認可的機構進行。

1.3根據標定結果，採用線性關係或內插法，計算出各油表初應力及錨固應力時的讀數，便於張拉過程控制。

1.4標定完成後，即對千斤頂及油錶編號，防止實際操作時千斤頂與所配置油表相混淆。

1.5對施工人員進行現場安全與質量培訓，培訓合格允許進行張拉作業。

2、錨具鋼絞線及波紋管檢測

2.1錨具使用前，應對錨具進行外觀、硬度、錨固效能及工藝效能檢查。錨具夾片咬合段的鋼絞線表面必須保持清潔。

2.2預應力鋼筋線在使用前，必須對其強度延伸量，彈性模量，外形尺寸、初始應力進行嚴格檢查、測試。

2.3根據鋼絞線彈性模量檢測結果，如與1.95х105mpa相差很大，重新計算理論伸長值。

2.4波紋管安裝前，必須對其尺寸與集中荷載、荷載作用後抗滲漏、抗彎曲滲漏進行檢測。

3、波紋管安裝、鋼絞線穿束及安裝工作錨板

3.1制孔波紋管應嚴密並且不易變形，孔道安裝位置必須準確，座標誤差不得超過5mm，管節之間應保持平順。安裝後，應及時檢查波紋管位置、形狀是否符合要求，固定是否可靠，接頭是否良好，管壁是否破損如有破損應用膠帶裹之以防漏漿。

在澆築混凝土的過程中，不得破壞波紋管，並採取措施確保管道不發生位移，尤其應避免管道上浮，防止破壞性區域性應力的產生。

3.2鋼絞線下料在指定場內進行，鋼絞線下料宜用砂輪切割機切割，不得用電弧切割，切口應平整，**頭，並採用塑料膠帶纏裹，防止料頭鬆散。下料誤差應控制在-20—+120mm以內；鋼絞線編束用鐵絲綁紮，間距1—1.

5m。3.3縱向穿束採用人工配合捲揚機方式。

3.4穿束完成後，安裝工作錨板。安裝前，將錨墊板外漏清理乾淨，並疏通壓漿孔。鋼束錨固端的支承墊板必須垂直於孔道中心線。

4、為保證張拉過程順利，各種工具在張拉前準備齊全。主要工具為：三角架及3t吊鏈、改錐、鉗子、手錘、剪子、鋼板尺（30cm、60cm）、φ20mm鐵管、工具托盤、資料夾及記錄**等。

以上工具張拉端備一套。

5、張拉人員配備：每端設4人，拉倒鏈，把束，推千斤頂，安裝夾片及張拉過程中的資料記錄工作，其中一人負責全面指揮。

四、預應力張拉

5.1預應力筋張拉前，應提供構件混凝土的強度試壓報告。只有砼主體強度滿足設計要求後，方可施加預應力。

5.2為縱向預應力鋼束張拉力時採用張拉力與延伸量雙控制，以張拉力控制為主。鋼束採用兩端張拉，張拉後錨固。

5.3張拉前應將構件端部錨墊板面清理乾淨。應清除工作錨具及夾片上的防鏽保護油。工具夾片外應塗石蠟，以利於拆卸工具錨。

5.4對油管與千斤頂進行檢查，並核對千斤頂及油錶編號。將初應力及錨固力油表讀數貼在回油表盤上，便於操作人員控制。

5.5張拉程式：o→δ初→δ控

5.6張拉施工工藝

錨具安裝→限位板安裝→千斤頂安裝→工具錨安裝→張拉→伸長值校核→卸荷錨固→記錄。

5.7錨具、張拉裝置安裝時注意對中。張拉時緩慢進行，使應力均勻傳遞。

5.8伸長值複核。根據規範要求，如果實際伸長值超過計算值的+或-6%暫停拉張，核對後再進行。

5.9每一截面的斷絲率不的大於該截面的1%，並不得位於梁體同側，一束鋼絞線內斷絲、滑絲不得超過一根，不允許整股鋼絞線拉斷。

5.10兩端鋼絲回縮量之和不得大於8mm。錨塞外露量不得小於5mm。夾片式錨具回縮量當有頂壓時不得大於4mm；無頂壓時不得大於6mm。

5.11預應力張拉工藝流程圖

後張預應力工藝流程框圖

注：預應力張拉完成後可根據實際情況在徵得監理或甲方同意後先進性移梁在存梁區進行孔道壓漿。

五、實際伸長值計算

6.1張拉過程中，對初應力及錨固應力伸長值進行量測，並做好原始記錄。

6.2實際伸長值按下試計算：

l=l1+l2

l1：從初應力至最大張拉力間的實際伸長值（mm）

l2：初應力以下的推算伸長值（mm），可採用0.2δ控-0.1δ控相鄰級的實際伸長值。

6.3計算實際伸長值與理論值的誤差，滿足規範要求，停止張拉；否則分析原因，調整初應力及錨具應力值。

1、應力伸長值理論計算：

1.1預應力束採用低鬆弛鋼絞線，張拉控制初應力為15%δ控，錨固應力按規範要求應為103%δ控。

1.2根據規範理論伸長值公式：

△l=pp*l/（e*a）

其中：△l：理論伸長值（cm）

pp：張拉端平均控制張拉力（n）

l：從張拉端至計算截面的孔道長度（m）

e：鋼絞線彈性模量（mpa），e=1.967х105

a：張拉鋼絞線截面面積（mm），每根鋼絞線的截面面積為140（mm2）。

pp=p[1-e-（kx+μθ）]/（kx+uθ）

p：預應力筋張拉端張拉力（n）

k：孔力每公尺區域性偏差對摩擦的影響係數k=0.0015

x：從張拉端至計算截面的孔道長度（m），取為設計長度減去1m。

μ：預應力筋與孔道壁的摩擦係數μ=0.17

θ：從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）

錨下控制應力，截面積，彈性模量，孔道為預埋塑料旋管道，取k=0.0015，μ=0.17。

鋼絞線5φs15.2mm：

錨下張拉控制力

考慮錨圈口摩阻損失

鋼絞線4φs15.24mm：

錨下張拉控制力

考慮錨圈口摩阻損失

鋼絞線3φs15.24mm：

錨下張拉控制力

考慮錨圈口摩阻損失

鋼束座標圖見附圖1所示，將半個曲線預應力筋分為ab、bc、cd段分別來計算：

按公式列表計算

千斤頂長度內伸長量（千斤頂+工具錨長度=0.48m）

對於n1（4股）列表計算如下表

對於n2（4股）列表計算如下表

對於n3（4股）列表計算如下表

對於n4（5股）列表計算如下表

對於n5（3股）列表計算如下表

鋼束伸長量合計：

n1：n2：

n3：n4：

n5：現場實際施工時需要進一步明確各數值之間的關係，一旦發現與計算數值有較大出入要第一時間分析原因，是否存在隱患等。

七、孔道壓漿

預應力張拉完畢後24小時內，進行孔道壓漿，採用高速攪拌機製漿、真空壓漿的施工工藝。

1)、灌漿材料的基本效能要求

①　可灌性、較好的流動性（錐體流動度在14-18s,初凝時間＞4h、終凝＜12h）；

②　無泌水、無收縮、良好的漿體穩定性（24h最大自由收縮率小於0.5％）；

③　塑性微膨脹性，自由膨脹率不大於1%；

④　早強性（3d宜達到設計強度的80％以上）；

⑤　高抗折強度和高粘結力。

2)、原材料的選用

水泥選用p.o52.5r普矽或矽酸鹽水泥；新增劑包括膨脹劑和減水劑，經我實驗室檢驗新增劑與水泥的相容性及保水性良好。

3)、灌漿材料配合比

壓漿材料及配合比採用試驗室給定並經監理審批的配合比。配合比為：水泥：

水：減水劑：膨脹劑＝1：

0.4：0.

02：0.06；折合單方用量：

水泥：水：減水劑：

膨脹劑＝1640：656：32.

8：98.4，淨漿稠度為14-18s。

4)、攪拌裝置及漿液的拌制

孔道灌漿的漿液拌合，採用高速灰漿攪拌機（700-1000轉／分），攪拌時間需根據攪拌機的具體效能而定，以漿液攪拌均勻為基準，但不宜低於3min，拌製好的漿液倒入儲漿罐（槽）中（需一定的容量），在灌注前，對儲漿罐（槽）中的漿液需不停的攪拌，以確保漿液的均勻性和流動性，漿液一般要求在40min之內用完，需隨用隨拌。

5) 、灌漿裝置及孔道壓漿

壓降前現對壓漿孔道進行清理，方法為壓注清水沖洗。

採用高速灌漿機進行孔道壓漿，孔道及灌漿機的控制壓力，需根據高速壓漿的工藝要求及裝置的效能指標（技術引數）。

壓漿應緩慢、均勻進行，不得中斷。各孔壓漿順序應由下向上進行，壓漿時需做好壓漿記錄，每一工作班至少應留3組15cm3的試件。

八、質量標準

嚴格按照驗標的相關資料進行。具體資料如下圖：

後張法實測專案

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