施工組織設計（方案）報審表
工程名稱：中房·共和城第一期二標段工程編號：09
株洲中房投資發展有限責任公司
中房·共和城第一期工程的二標段段工程卸料
平台施工
方案湖南省第五工程公司
二○○七年六月
專案經理審核（簽字）：
專案工程師審核（簽字）：
編制：編制單位：湖南省第五工程公司
日期：二○○七年六月
一、卸料平台概況
卸料平台總的工作荷載1t，由構建平台的主梁、次梁、防護欄杆和拉接平台的主、次鋼絲繩、法蘭螺栓、預埋件等組成。平台寬3.0m，懸挑長度3.
7m，工作面鋪5cm厚竹架板。其中：主梁採用［14鋼，次梁採用［10號槽鋼，主、次梁按槽口向下在地面組裝，螺栓連線；由塔吊吊至安裝處，通過主梁上的吊環用法蘭螺栓與拉接平台的主、次鋼絲繩連線從而組成卸料平台。
主梁伸入樓面內不小於1m，通過連線螺桿與樓面砼固定，防止向內位移；主次鋼絲繩通過在砼樑內的吊環與結構主體連線；防護欄杆、平台架板在平台完全就位、固定好後再安裝。
二、卸料平台技術安全要求
2.1、施工現場所用各種卸料平台，必須單獨專門做出設計並繪製施工圖紙。
2.2、卸料平台的施工荷載，一般可按砌築腳手架施工荷載900.91n/㎡計算，當有特殊要求時，按要求進行設計。
2.3、卸料平台應自成受力系統，禁止與腳手架連線，防止給腳手架增加不利荷載，影響腳手架的穩定和平台的安全使用。
2.4、卸料平台應便於操作，腳手板鋪平綁牢，周圍設定防護欄杆及擋腳板並用密目網封嚴，平台應在明顯處設定標誌牌，規定使用要求和限定荷載。
三、卸料平台的計算
（一）引數資訊
1.荷載引數
腳手板類別：竹串片腳手板，腳手板自重標準值(kn/m2)：0.45；
欄杆、擋板類別：欄杆竹笆片，欄杆、擋板腳手板自重標準值(kn/m2)：0.15；
施工人員等活荷載(kn/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kn):10.00。
2.懸挑引數
內側鋼繩與牆的距離(m)：2.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；
上部拉繩點與懸挑梁牆支點的距離(m)：6.00；
鋼絲繩安全係數k：8.00，懸挑梁與牆的接點按鉸支計算；
3.水平支撐梁
主梁槽鋼型號：14槽鋼槽口水平 ；
次梁槽鋼型號：10號槽鋼槽口水平 ；
次梁槽鋼間距(m)：0.60，最裡端次梁與牆的最大允許距離(m)：0.40。
4.卸料平台引數
水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.70，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.40；
平台計算寬度(m)：3.10。
（二）次梁的驗算
次梁選擇 10號槽鋼槽口水平 ，間距0.60m，其截面特性為：
面積 a=12.74cm2；
慣性距 ix=198.30cm4；
轉動慣量 wx=39.70cm3；
迴轉半徑 ix=3.95cm；
截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。
1.荷載計算
(1)腳手板的自重標準值：本例採用竹串片腳手板，標準值為0.45kn/m2；
q1 = 0.45× 0.60= 0.27kn/m；
(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kn，轉化為線荷載：
q2 = 10.00/ 3.70/ 3.10× 0.60= 0.52kn/m；
(3)槽鋼自重荷載 q3= 0.10kn/m；
經計算得到靜荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2+q3) = 1.2×(0.27+0.52+0.10) = 1.07kn；
經計算得到活荷載設計值 p = 1.4× 2.00× 0.60× 3.10= 5.21kn。
2.內力驗算
內力按照集中荷載p與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：
最大彎矩m的計算公式為：
經計算得到，最大彎矩 m = 1.07×3.102/8+5.21×3.10/4=
3.抗彎強度驗算
次梁應力：
其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；
[f] -- 鋼材的抗壓強度設計值，[f] = 205.00 n/mm2；
次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =5.32×103/(1.05×39.70)=127.64 n/mm2；
次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =127.641 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.000 n/mm2,滿足要求!
4.整體穩定性驗算
其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算：
經過計算得到 φb=570×8.50×48.00×235/(3100×100.00×235.0)=0.75；
由於 φb大於0.6，按照下面公式調整：
得到 φb=0.694；
次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =5.32×103/(0.694×39.700)=193.09 n/mm2；
次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =193.090 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.000 n/mm2,滿足要求!
（三）主梁的驗算
根據現場實際情況和一般做法，卸料平台的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。
主梁選擇 14槽鋼槽口水平 ，其截面特性為：
面積 a=15.69cm2；
慣性距 ix=391.47cm4；
轉動慣量 wx=62.14cm3；
迴轉半徑 ix=4.95cm；
截面尺寸，b=53.00mm,h=126.00mm,t=9.0mm；
1.荷載驗算
(1)欄杆與擋腳手板自重標準值：本例採用欄杆竹笆片，標準值為0.15kn/m；
q1 = 0.15kn/m；
(2)槽鋼自重荷載 q2=0.12kn/m
靜荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.15+0.12) = 0.33kn/m；
次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 p = (1.07×3.10+5.21)/2=4.26kn；
2.內力驗算
懸挑卸料平台示意圖
懸挑卸料平台水平鋼梁計算簡圖
懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kn)
懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(
懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)
卸料平台的主梁按照集中荷載p和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，得到：
r[1] = 19.63 kn；
r[2] = 11.40 kn；
最大支座反力為 rmax=19.635
最大彎矩 mmax=6.87
最大撓度 v=6.671 mm。
3.抗彎強度驗算
其中 x -- 截面塑性發展係數，取1.05；
[f] -- 鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00 n/mm2；
主梁槽鋼的最大應力計算值：
σ =6.87×106/1.05/62137.0+1.47×104/1569.000=114.737 n/mm2；
主梁槽鋼的最大應力計算值 114.737 n/mm2 小於主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.00 n/mm2，滿足要求!
4.整體穩定性驗算
其中 φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算：
φb=570×9.0×53.0×235/(3700.0×126.0×235.0)=0.583；
可得 φb=0.583；
主梁槽鋼的穩定性驗算 σ = 6.87×106/(0.583×62137.00)=189.67 n/mm2；
主梁槽鋼的穩定性驗算 σ = 189.67 n/mm2 小於 [f]=205.00,滿足要求!
（四）鋼絲拉繩的內力驗算
水平鋼梁的垂直支坐反力rci和拉鋼繩的軸力rui按照下面計算，
rci = ruisinθi
其中 rci -- 水平鋼梁的垂直支坐反力(kn)；
rui -- 拉鋼繩的軸力(kn)；
θi -- 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；
sinθi = sin ( 90 - arctan ( ( lio + li ) / lw ) ) = 0.8945；
根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：rui = rci / sinθi；
ru1 = 19.63 / 0.8945= 21.95 kn；
（五）鋼絲拉繩的強度驗算
鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru取最大值進行驗算，為24.54kn；
如果上面採用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：
其中[fg]-- 鋼絲繩的容許拉力(kn)；
fg -- 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kn)；
計算中近似取fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；
鋼絲繩之間的荷載不均勻係數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；
卸料平台方案
一 工程概況 陽光保險集團金融後台中心工程1 樓 研發樓 地下1 2層，地上6 7層，地下1 2層，地上建築面積 49031.83m 地下建築面積 15001.04m 結構形式為框架結構。二 搭設方案 根據jgj59 2011標準要求，結合本工程實際情況，卸料平台選用鋼管 10號槽鋼以及16號工字鋼...
卸料平台方案
遼寧金鼎嘉苑二期東鴻不夜城c區 c1 c2 c3 c4號樓工程 卸料平台施工方案 遼寧本溪鋼鐵 集團 建築工程 二 一五年六月 施工組織設計 施工方案 報審表 施表7.1共 1 頁第 1 頁 目錄1 工程概況4 2 構造4 3 工藝流程4 4 搭設與拆除5 5 安全技術措施8 6 日常維護保養措施9...
卸料平台方案
一 編制說明 該工程的卸料平台與外牆腳手架分開搭設，採用槽鋼作為主要受力構件，鋼絲繩斜拉，該方案搭設 拆除方便 受力明確。二 材料選用 12 槽鋼 12鋼絲繩 20鋼筋 3噸花藍螺栓 48 3.5鋼管 竹腳手板。三 設計說明 1.卸料平台與外腳手架分開搭設。2.本設計計算有關取值 每個卸料平台所承擔...