卸料平台方案

豐和坊（太奧廣場）一期商業15#樓

編制人審核人

審批人2023年6月1日

目錄一、工程概況

二、卸料平台設計與搭設

三、結構計算

次梁計算

主梁計算

鋼絲繩驗算

四、卸料平台的提公升和拆除

五、卸料平台安裝、拆除的安全管理注意事項

六、使用過程的安全和文明施工管理

一、工程概況

陝西福源置業****大興新區西安豐和坊（太奧廣場）一期商業15#樓，位於西安市大興新區，西臨西二環，南靠丰禾路。本工程由四川山鼎建築工程設計股份****設計，建築面積38781.55m2,其中地上為35167.

17m2,，地下為3288.7 m2框架剪力牆結構，地下一層，地上二十八。

建設單位：陝西福源置業****

監理單位：陝西恆瑞專案管理****

施工單位：陝西達禹建設工程****

二、卸料平台設計與搭設

1、卸料平台設計

1）、卸料平台支撐體系採用i14工字鋼懸挑，寬1.8m，懸挑3.5m。

在懸挑槽鋼上橫向平鋪同規格槽鋼@1000。同時，在懸臂槽鋼端部用18#鋼絲繩斜拉，鋼絲繩上端栓拉在結構預留空洞上，下端栓拉在料台端部所焊接的吊環上，吊環採用φ≥18鋼筋製作，焊縫務必滿焊牢固，嚴禁出現假焊、漏焊、夾渣等。結構預埋吊環埋入深度不應小於30d，並應焊接或鉤住結構主筋。

預埋鋼筋不應小於φ20。焊件務必滿焊牢固。詳見附圖1：

卸料平台示意圖。

2）、卸料平台採用3mm厚鋼板平鋪焊接

3）、卸料平台周邊1.2m高防護欄杆，並用符合安檢標準的密目式安全材料全部封閉。

4）、卸料平台按5kn/m2荷載進行設計，應嚴格控制其堆載在0.5t以內且不應集中堆放。

2、卸料平台搭設

1）、當層樓板施工時，在樓層邊梁上預埋懸臂槽鋼定位環，縱向間距2.5m，埋入深度不應小於30d並鉤住結構鋼筋或與之焊接。

2）、上層牆柱施工時，在剪力牆柱上預留鋼絲繩穿牆洞或利用木工穿牆螺桿洞。同時要求與下層斜撐桿定位筋處於同一鉛垂線上。

3）、鋼平台擱置點上拉結點位於結構上，不得設定在腳手架等施工機具、裝置上。（懸挑卸料平台位置應根據結構特點進行設定）

吊運平台時應使用卡環，不得使吊鉤直接鉤掛平台吊環

4）、鋼平台安裝時，鋼絲繩應用專用的掛鉤掛牢，採取其它方式時卡頭的卡子不得少於3個。建築物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊物，外口應略高於內口。

5）、鋼平台吊裝時需待橫樑支撐點固定完成，接好鋼絲繩，調整完畢，經過檢查驗收，方可鬆卸起重吊鉤，上下操作。

6）、在卸料平台搭設過程中，專職質安員應跟班檢查、驗收，發現問題及時返工、整改，合格後方可使用；在使用過程中應加強維護，確保使用安全。

三、結構計算：

a、引數資訊:

1.荷載引數

腳手板類別：3mm厚鋼板及欄杆外圍護等材料自重(kn/m2)：0.35；

欄杆、擋板類別：鋼管欄杆及其他材料自重(kn/m)：0.15；

施工人員等活荷載(kn/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kn):5.00。

2.懸挑引數

內側鋼繩與牆的距離(m)：2.5，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.80；

上部拉繩點與懸挑梁牆支點的距離(m)：3.0；

鋼絲繩安全係數k：5.50，懸挑梁與牆的節點按鉸支計算；

只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。

3.水平支撐梁

主梁材料型別及型號：14號槽鋼槽口水平[ ；

次梁水平間距ld(m)：1.0，建築物與次梁的最大允許距離le(m)：1.50。

4.卸料平台引數

水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.5，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.5, 次梁懸臂mc（m）：0.20；

平台計算寬度(m)：1.40。

b、次梁的驗算:

次梁選擇12號槽鋼槽口水平[ ，間距1.0m，其截面特性為：

面積 a=15.69cm2；

慣性距 ix=389cm4；

轉動慣量 wx=61.7cm3；

迴轉半徑 ix=4.98cm；

截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9.0mm。

截面積：15.69cm2

質量：12.31kg/m

1.荷載計算

(1)、腳手板的自重標準值：本例採用3mm厚鋼板，標準值為0.35kn/m2；

q1=0.35× 1.0= 0.35kn/m；

(2)、型鋼自重標準值：本例採用12號槽鋼槽口水平[，標準值為0.12 kn/m

q2=0.12 kn/m

(3)、活荷載計算

1)施工荷載標準值：取2.00 kn/m2

q3=2.00 kn/m2

2)最大堆放材料荷載p：5.00kn

荷載組合

q=1.2×(0.35+0.12)+1.4×2.00×1.0=3.36kn/m

p=1.4×5.00=7.00kn

2.內力驗算

內力按照集中荷載p與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：

最大彎矩m的計算公式（規範jgj80-91，p31）為：

mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4

經計算得出: mmax = (3.36×1.42/8)×(1-(0.202/1.42))2+7.00×1.4/4=3.12kn·m。

最大支座力計算公式:

r = [p+q(l+2m)]/2

經計算得出: r =(7.00+3.36×(1.4+2×0.20))/2 = 6.52kn

3.抗彎強度驗算

次梁應力：

σ = m/γxwx ≤ [f]

其中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；

[f] -- 鋼材的抗壓強度設計值，[f] = 205.00 n/mm2；

次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =3.12×103/(1.05×61.70)=48.16 n/mm2；

次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =48.16 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 n/mm2,滿足要求!

4.整體穩定性驗算

σ = m/φbwx ≤ [f]

其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算：

φb = (570tb/lh)×(235/fy)

經過計算得到 φb=570×9.0×53.00×235/(1400.00×126.00×235.0)=1.54；

由於 φb大於0.6，按照下面公式調整：

φb' = 1.07 - 0.282/φb ≤1.0

得到 φb' = 0.89；

次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =3.12×103/(0.89×61.70)=56.82 n/mm2；

次梁槽鋼的穩定性驗算 σ =56.82 n/mm2 小於次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 n/mm2,滿足要求!

c、主梁的驗算:

根據現場實際情況和一般做法，卸料平台的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。

主梁選擇14號槽鋼槽口水平[ ，其截面特性為：

面積 a=21.31cm2；

慣性距 ix=609cm4；

轉動慣量 wx=87.1cm3；

迴轉半徑 ix=5.35cm；

截面尺寸：b=60mm,h=140mm,t=9.5mm。

質量：16.73kg/m

1.荷載驗算

(1)欄杆與擋腳手板自重標準值：本例採用鋼管及0.5厚鐵皮擋板，標準值為0.35kn/m；

q1 = 0.35kn/m；

(2)槽鋼自重荷載 q2=0.17kn/m

(3)施工活荷載（可變載荷）以1500~2500n/m2

靜荷載設計值q=1.2×(0.35+0.17)+1.4×2.00×1.0=3.42kn/m

2.內力驗算

為安全計，按規範jgj80-91,要求，裡側第二道鋼絲繩不起作用，即裡側鋼絲繩亦不起作用計算。次梁傳遞的恆載荷和施工活載荷，均可以化為均布載荷。按圖如下計算，b點支座彎矩按懸臂梁計算，ab段跨中彎矩不考慮懸臂按簡支梁計算（偏於安全）。

鋼絲繩q p

abl1l2

等效均布荷載(化為線載荷)：7.0kn/3.0×2＋3.42=4.59kn/m

mb=ql22/2=4.59×0.22/2=0.09kn·m

m中=ql12/8=4.59×2.82/8=4.49kn·m

b點支座反力：rb=ql12/2+ql2=4.59×2.82/2+4.59×0.22=18.18kn

樓層高度為2900mm，則：α=arctan2.9/4.5=32.8°

sinα= 0.54cosα=0.84

鋼絲繩拉力t t=rb/sinα=33.22kn

主梁[14承受軸向壓力n n=t×cosα=27.9kn

故主梁屬於壓彎構件，計算主梁的強度與穩定性。

3.抗彎強度驗算

中 γx -- 截面塑性發展係數，取1.05；

[f] -- 鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00 n/mm2；

主梁槽鋼的最大應力計算值

σ =27.9×103/21.31×102+4.44×106/1.05×87.1×103

=61.61n/mm2<205.00 n/mm2；

主梁槽鋼的最大應力計算值 61.61n/mm2 小於主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.00 n/mm2，滿足要求!

4、整體穩定性驗算

其中 φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩定係數，按照下式計算：

φb=570×9.5×60.0×235/(4500.0×140.0×235.0)=0.51

主梁穩定性驗算 σ = 4.44×106/(0.51×61700.00)=141.10 n/mm2；

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