裝配式鋼筋混凝土簡支t型梁橋設計
一、設計資料
（一）橋面淨空
淨—7+2×0.75m行人路
（二）設計荷載
公路－ⅱ級和人群荷載標準值為3
（三）主梁跨徑和全長
標準跨徑： 19 (墩中心距離)；
計算跨徑： 18.5 (支座中心距離)；
主梁全長： 18.96 (主梁預製長度)
（四）材料
鋼筋：主鋼筋採用hrb335，其它用鋼筋採用r235
混凝土：c30
（五）縫寬度限值：ⅱ類環境（允許裂縫寬度0.02mm）。
（六）設計依據
①《公路橋涵設計通甩規範》（jtgd60－2004）
②《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規範》（jtgd62－2004）
（七）參考資料
《橋梁工程》，姚玲森主編，人民交通出版社，北京。
《橋梁計算示例集—混凝土簡支梁（板）橋》，易建國主編，人民交通出版社，北京。
《結構設計原理》，沈浦生主編。
二、任務與要求
1、結構尺寸擬定；
2、行車道板計算
1 計算圖示
2 恆載及內力
3 活載及內力
4 截面設計、配筋與強度驗算
3、主梁計算
1 主梁的荷載橫向分布係數計算
2 內力計算
3 截面設計、配筋與驗算
a. 配置主筋：偏安全的按計算彎矩最大的梁進行配筋
b. 截面強度驗算
c. 斜筋配置：偏安全的按剪力最大的梁進行配筋
d. 箍筋配置
e. 斜截面抗剪強度驗算
4、裂縫寬度驗算
5、變形計算；
6、橫樑的計算；
1 橫樑彎矩計算（用偏心壓力法）
2 橫樑截面配筋與驗算
3 橫樑剪力計算及配筋
一、結構尺寸擬定
①主梁截面尺寸：
根據《公路橋涵設計通用規範》（jtgd60-2004），梁的高跨比的經濟範圍在1/11到1/16之間，此設計中標準跨徑為19m，擬定採用的樑高為1.30m，翼板寬1.6m，腹板寬0.
18m。
②主梁間距和主梁片數：
橋面淨空：淨—7+2×0.75m行人路，採用5片t型主梁標準設計，主梁間距為1.60m。
結構斷面形式
二、行車道板計算
計算如圖所示的t梁翼板，荷載為公路二級，橋面鋪裝為3cm厚的瀝青混凝土面層和9cm厚的混凝土墊層。
（一） 永久荷載及其效應
1.每延公尺板上的橫載ｇ
瀝青混凝土層面：ｇ１＝0.03×1.0×23=0.69（kn/m）
c30混凝土墊層：g2=0.09×1.0×24=2.16(kn/m)
t梁翼緣板自重g3=0.11×1.0×25=2.75(kn/m)
每延公尺跨寬板恆載合計：g==5.60kn/m
2.每公尺寬板條的恆載內力
彎矩：mah=-×5.60×()2=-1.411(kn/m)
剪力：vah==5.60×=3.976(kn)
3.車輛荷載產生的內力
公路—ii級：以重車後輪作用於絞縫軸線上為最不利位置，後軸作用力標準值為p=140kn,輪壓分布寬度如下圖所示，按照《公路橋涵設計通用規範》知後車輪地寬度b2及長度a2為：a2=0.
20m ，b2=0.60m
a1=a2+2h=0.20+2×0.12=0.44(m)
b1=b2+2h=0.60+2×0.12=0.84(m)
荷載作用於懸臂根部的有效分布寬度
a=a1+1.4+2l0=0.44+1.4+2×0.71=3.26(m)
衝擊係數：1+μ=1.3
作用於每公尺板寬條上的剪力為：
vap=(1+μ)=1.3×=27.914(kn)
作用於每公尺板寬條上的彎矩為：
map=-(1+μ)(l0-)×2=-1.3 (0.71-)=-13.957(kn/m)
4.基本組合
恆+汽： 1.2mah+1.4map=-1.2×1.411-1.4×13.957=-21.233（kn/m）
1.2vah+1.4vap=1.2×3.976+1.4×27.914=43.8508(kn)
故行車道板的設計作用效應為：ma=-21.233（kn/m），va=43.851(kn)
(二)截面設計、配筋與強度驗算
懸臂板根部高度h=140mm，淨保護層a=25mm。若選用φ12鋼筋，則
有效高度h0=h-a=115mm
按（d62）5.2.2條： r0mdfcdbx(h0-x/2)
故x=14.3mm而且14.3mm<ξb h0=0.56115=64.4mm
(2) 求鋼筋面積as
按（d62）5.2.2條：fsdas=fcdbx 故as==7.05×10-4(m2)
(3) 配筋
查有關板寬1m內的鋼筋截面與間距表，當選用φ12鋼筋時，需要鋼筋間距為150mm時，此時所提供的鋼筋截面積為：ag=7.54cm2＞7.05cm2
(4) 尺寸驗算：
按（d62）5.2.9條抗剪上限值：
按（d62）5.2.10條抗剪上限值：
由上式可知可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅須按構造要求配置箍筋，取分布鋼筋用φ8，間距取20cm
承載能力驗算 fsdas=fcdbx 得x=mm
md=fcdbx(h0-x/2)
md=13.8
故承載力滿足要求。
二、主梁內力計算
（一） 主梁的荷載橫向分布係數
跨中荷載彎矩橫向分布係數（偏心壓力法計算）
本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數n=5，梁間距為1.6公尺，則：
=++++=(2)2+1.62+02+(-1.6)2+(-2×1.6)2=25.6m2
1號梁橫向影響線的豎座標值為： =+=+=0.20+0.40=0.60
=-=-=0.20-0.40=-0.20
進而由和計算橫向影響線的零點位置，設零點至1號樑位的距離為,則：= 解得：=4.80m
零點位置確定後，就可求出各類荷載相應於各個荷載位置的橫向影響線豎座標值和。
由和繪製1號梁橫向影響線，按照橋規確定汽車荷載最不利位置，圖示如下：
設行人路緣石至1號梁軸線的距離為，則：
==0.3m
於是1號梁的荷載橫向分布係數可計算如下（以和分別表示影響線零點至汽車車輪和人群荷載集度的橫座標距離）
車輛荷載：===
==0.538
人群荷載：=
同理可以求得各梁橫向影響線的豎標值：
公路-級： =0.538， =0.469， =0.4
人群荷載： =0.648， =0.442， =0.2
樑端剪力橫向分布係數計算（按槓桿法）
公路ⅰ級 m1汽=1/20.875=0.438
m2汽=1/21.000=0.500
m3汽=1/2（0.938+0.250）=0.594
人群荷載 m1人=1.422
m2人=-0.422
m3人=0
按槓桿法計算橫向分布係數
（二）、內力計算
1．恆載內力
(1)恆載：假定橋面構造各部分重量平均分配給各土梁承擔，計算如下。
一側行人路部分每2.5m長時重12.35/2.5=4.94(kn/m)。按行人路板橫向分布係數分攤至各梁的板重為：
1號梁、5號梁：
2號梁、4號梁：
3號梁：
各梁的永久荷載彙總於表：
2、恆載內力，
2）公路—ⅱ級均布荷載qk,集中荷載pk及其影響線面積
按照《橋規》規定，公路—ii級車道荷載均布荷載qk=7.87
5kn/m, pk=175.5kn。計算剪力效應時，集中荷載標準值pk應乘以1.2的係數。
可變作用（人群）（每延公尺）p人：p人=3×0.75=2.25（kn/m）
3）可變作用效應
人群產生的彎矩（kn）
基本荷載組合：按照《橋規》規定，永久作用設計值效應與可變作用設計值效應的分項係數為：永久荷載作用係數：
汽車荷載作用係數：
人群荷載作用係數：
注： --橋梁結構重要性係數，取=0.9， =0.8
公路—ii級產生的跨中剪力
人群荷載產生的跨中剪力
②支點剪力v0的計算：
計算支點剪力效應的橫向分布係數的取值為：
a.支點處按槓桿法計算的結果
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