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﹡﹡﹡工程《施工組織設計》。
2.1 工程總體概況
2.2 建築設計概況
本工程為減小混凝土收縮產生的附加應力，以及不避免不均勻沉降，按設計要求，在混凝土基礎底板、擋土牆、梁、板相同位置均設定後澆帶，頻寬為800mm。
本方案主要針對樓板後澆帶兩側樓板混凝土拆模後，為保證混凝土不因混凝土自重等因素產生變形，為了避免樓板已經發生撓度變形，產生微小裂縫，對混凝土耐久性非常不利，根據現場實際情況，擬採用的樓板頂撐方式進行後澆帶混凝土加固。
由於後澆帶的留置，結構受力轉變為懸臂梁板，因此在後澆帶處需加設支撐，避免因結構受力的變化，造成梁板開裂。
1、頂撐施工順序
梁底模板拆除→梁底頂撐→頂板模板拆除→頂板頂撐
2、頂撐施工
為了保證結構受力要求，將梁板和後澆帶模板支撐體系作為同一體系。拆除此部分滿堂支撐腳手架時，後澆帶處支撐必須隨時拆除隨時回頂；在拆除和回頂過程中需要注意不能大面積拆模，一般一跨一跨迴圈進行，嚴禁梁、板同時拆除後再回頂。後澆帶二次回頂支撐拆除前，後澆帶混凝土以同條件的試塊強度必須達到100%。
後澆帶端的梁、板回頂均採用扣件式鋼管腳手架支撐，材料選用50×100mm木枋通設在梁板底，支架系統採用ф48×3.0鋼管搭設雙排支撐架體，架體鋼管頂端放置u型可調頂托，木方架設在u型可調頂托上，調節u型頂托，將木枋與梁底、板底頂撐牢固，u型可調頂托使用長度≤200mm。雙排支撐架體縱向間距1500，橫向間距1200，根據層高設二道水平杆，步距1500，下部200高處設一道掃地杆。
後澆帶兩側雙排架每隔四個縱距設連線杆一道。
搭設雙排鋼管架頂撐時，分別在後澆帶兩側預留400mm支模空間；梁底位置另行搭設兩根鋼管頂撐，搭設橫距與板底鋼管相同。具體布置如下圖：
頂撐平面圖
頂撐剖面圖
（一）、計算引數
1、模板支撐架搭設高度負一層為3.95m。
2、立桿的縱距 b=1.50m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距負一層h＝1.50m。
3、梁按最不利位置考慮，按後澆帶設定平面圖最長懸臂選取為5公尺，截面尺寸按最大截面考慮，尺寸為500mm×1000mm。
4、樓板厚度負一層為350mm。
5、鋼筋混凝土自重標準值按24kn/m3選取。
6、活荷截按1kn選取。
（二）結構穩定性驗算
1、鋼筋混凝土梁
（1）荷載計算
梁自重（按最長懸臂一半計算）：q1＝0.5×1×5/2×24＝30kn
活荷載：q2=1kn/m2 ×0.5×5/2=1.25kn
按荷載最大值梁考慮，軸心壓力n＝30+1.25＝31.25kn
（2）每根立杆的受壓荷載為31.25/2=15.625 kn
（3）立桿穩定性計算
計算公式：
公式設用鋼管ф48×3鋼管，a=424mm2
受壓荷載n＝15.625 kn
長細比 λ=l/i
鋼管迴轉半徑i=15.9 （經計算）
λ=1500/15.9=94.34
按λ＝105查表，得出軸心受壓杆的穩定係數ф=0.626 《建築施工手冊1》表5-18
σ=10313/0.626×424=69.85n/mm2＜205 n/mm2 滿足要求。
2、鋼筋混凝土樓板
（1）荷載計算
負一層板自重（按最長懸臂一半計算）：q1=1.5×0.35×5/2×24＝31.5kn
活荷載：q3=1kn/m2 ×1.5×5/2=3.75kn
負一層樓板軸心壓力n1＝31.5+3.75＝35.25kn
2、負一層每根立杆的受壓荷載為35.25/2=17.625kn
3、立桿穩定性計算
計算公式：
公式（1）
設用鋼管ф48×3鋼管，a=424mm2
受壓荷載n1＝17.625kn
長細比 λ=l/i
鋼管迴轉半徑i=15.9 （經計算）
λ1=1500/15.9=94.34
按λ1＝94.34查表，得出軸心受壓杆的穩定係數ф=0.626 《建築施工手冊1》表5-18
σ1=17625/0.626×424=119.38n/mm2＜205 n/mm2 滿足要求。
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