神池南特大橋跨改建神朔鐵路
連續梁轉體施工方案
1）《鐵路橋涵設計基本規範》（tb 10002.1-2005）；
2）《新建大準至朔黃鐵路聯絡線施工圖》（準聯施橋（特）（變）25-ⅲ、ⅳ）；
3）《重截鐵路設計規範》（修改稿）；
4）《鐵路橋涵鋼筋砼和預應力砼結構設計規範》（tb 10002.3-2005）；
5）《鐵路橋涵砼和砌體結構設計規範》(tb 10002.4-2005)；
6）《鐵路橋涵地基和設計規範》(tb 10002.5-2005)；
7）《鐵路抗震設計規範》(gb 50111-2006)（2023年版）；
8）《鐵路工程水文勘測設計規範》(tb 10017-99)；
9）《鐵路砼結構耐久性設計規範》(tb 10005-2010)；
10）《新建鐵路橋上無縫線路設計暫行規定》(鐵建設函［2003］205號)；
11）《鐵路工程環境保護設計規範》(gb 10501-98)；
神池南特大橋全長3487.435公尺（起訖里程dk174+756.100-dk178+243.
535），**路中心里程dk177+931.1處上跨改建神朔鐵路神池中橋（三孔橋），設計為40m+64m+40m先支架現澆後轉體施工方案，主墩編號為100#墩、101#墩。橋梁採用雙線設計，線間距4.
344m，梁體設計為支架現澆法施工，箱梁共分0#塊、1#、2#段三個澆注節段，1個合攏段，梁段最高為0#塊處5.0m，最低為直線段處3.0m，0#塊長16m，1#段長11m，2#段長12m，合攏段長2m，直線段長7.
6m，梁體為單箱單室、變截面、變高度結構，箱梁兩側腹板與頂、底板相交處均採用圓弧倒角過渡，箱梁頂寬9.3m，底板寬6.4m在中支座處3m範圍內加寬到7.
4m,頂板厚度35cm，隔牆處加厚，按折線變化，底板厚度40~75cm，按圓曲線變化至中支點梁根部，腹板厚50至80按折線變化，全橋共設5個橫隔梁，分別設於中支點、端支點和跨中。中支點處設定厚1.5m的橫隔梁，邊支點處設定1.
2m的端隔梁，跨中橫隔梁厚0.5m。橫隔梁處設有進人孔，供檢查人員通過。
主墩高度100#為14m、101#為13m，為坡度1:0的實體墩；承台分2級，下承臺尺寸為14.6m（橫向）*14.
6m（縱向）*3 m（高），上承臺尺寸為10.2 m（橫向）*8.0 m（縱向）*2.
8 m（高）；樁基直徑1.5 m，共32根，樁基距承臺邊淨距55cm。
轉體結構由轉體下盤、球膠、上轉盤、轉動牽引系統組成。下盤為支撐轉體結構全部重量的基礎，轉體完成後與上轉盤通過後封c50砼共同形成橋梁基礎承臺。鋼球鉸在上下承臺之間設轉體球鉸，球鉸結構由上、下球鉸、球鉸間鑲嵌四氟乙烯片、上下球鉸的固定鋼銷軸、下球鉸定位鋼架組成。
神池南特大橋與改建神朔鐵路交叉里程dk177+931.1，上跨穿越，與朔黃鐵路交角100#墩32°，101#墩26°，梁底距既有鐵路4#接觸網立柱頂淨空1.11公尺，與接觸網立柱橫腕臂淨距1.
89公尺。
主要工程數量詳見下表：
在主墩樁基、承臺、墩身及球鉸安裝施工完畢後，順改建神朔鐵路方向利用螺旋焊管支架現澆施工0#塊，再利用盤扣式滿堂支架現澆施工1#、2#段及邊跨直線段,利用改建神朔鐵路維修天窗時段平轉合攏。為減少中跨合攏段施工時支架作業，中跨合攏段合攏採用型鋼骨架模板，轉體梁段現澆時型鋼骨架模板預埋於2#段端頭處，並外伸0.5m,合攏段模板待轉體就為後安裝並與梁體預埋鋼板焊接，形成足夠剛度的模板，最終施工跨中合攏段混凝土，解除臨時錨固系統，完成體系轉化;邊跨合攏段利用邊跨直線段支架現澆。
平轉法轉動體系主要有承重系統、頂推牽引系統和平衡系統三大部分構成。承重系統由上轉盤、下轉盤和轉動球鉸構成，下轉盤為支撐轉體結構全部重量的基礎，轉體完成後，與上轉盤共同形成基礎，上轉盤為縱橫雙向體系，是轉體結構的重要結構，轉體完成後，上、下轉盤共同形成基礎，上下轉盤之間設轉動球鉸，通過球絞使上轉盤相對於下轉盤轉動，達到轉體目的；本橋每個轉體選用兩套四台zld100型液壓、同步、自動連續牽引系統（牽引系統由連續千斤頂、液壓幫浦站及主控台組成)、牽引反力支座、助推反力支座構成；平衡系統由結構本身、上轉盤6對φ600x24mm的鋼管混凝土圓形撐腳。
（1）球鉸的製造和安裝
鋼球鉸直徑φ2700mm，厚度40mm，分為上、下兩片，是轉體施工的轉動體系。鋼質球面在工廠製造，在下球膠面上按設計位置銑鑽四氟板鑲嵌孔，同時在下球鉸面上設定適量的砼振搗孔，以方便球鉸面下砼施工。下球鉸砼灌注完成後，將轉動中心軸φ270mm鋼棒放入下轉盤預埋套筒中。
然後進行下球鉸聚四氟乙烯滑動片和上球鉸的安裝。每個球鉸砼布置304塊φ60mm聚四氟乙烯片，總面積為8595.4cm2，聚四氟乙烯片計算壓應力為65.
8m。設計最大靜摩擦係數為0.1，最大動摩擦係數為0.
06。（2）撐腳、滑道及砂箱的布置
為了增強轉體過程中結構的穩定性，防止結構發生較大傾斜，在每個上轉盤底面沿距轉動中心半徑為r=330 cm的圓周均勻設定了6個雙φ600x24 mm的圓形鋼管混凝土撐腳，每個撐腳下設石英砂，在撐腳的下方（即下轉盤頂面）設定中心半徑為3.3 m，寬0.9m的環形可調式滑道，轉體時撐腳在滑道內滑動，以保持轉體結構的平穩，整個滑道面在同一各水平面上，其相對高差不大於5mm。
當轉體發生傾斜時，撐腳先支承於下轉盤的滑道上，防止轉體進一步側傾。為減小撐腳底面與滑道的摩擦，撐腳底面鋼板與滑道的接觸面部分應由工廠加工定做，接觸面應刨平，粗糙度不低於6.3級，鍍鉻後刨光處理。
為保證卸架後，撐腳與滑道不擠壓緊密從而使轉體順利進行，在滑道上撐腳之間設12個φ500x20 mm的砂箱，砂箱內設石英砂。
採用中心支承轉動、輔以保險平衡撐腳穩定的方案，並以中心支承為轉體體系。在上下層承台間設定轉動體系
下承臺頂面，布置不鏽鋼滑道、助推反力支座、牽引反力座等；上承臺底面布置鋼管砼撐腳、托盤，撐腳底部距離下轉盤滑道頂面25mm。卸架後撐腳底面與滑道頂面之間的縫隙不得小於12mm。實際轉體過程在撐腳與滑道之間設定四氟板，並在四氟板底面塗一層黃油聚四氟乙烯粉末。
每個轉體選用兩套四台zld100型液壓、同步、自動連續牽引系統（牽引系統由連續千斤頂、液壓幫浦站及主控台組成)、牽引反力支座、助推反力支座構成；平衡系統由結構本身、上轉盤6對φ600x24mm的鋼管混凝土圓形撐腳。牽引反力支架布置於下承臺，牽引索布置於上承臺底部砼托盤上，並纏繞一周。
箱梁澆築完成後，啟動牽引系統，上承臺、墩身及箱梁形成的整體繞球鉸中心位置設定的鋼軸旋轉設計角度，到達設計位置、精確測量並臨時限位後，及時連線豎向鋼筋並採用c50微膨脹砼填充兩層承台間的縫隙進行封盤。依次完成邊跨合攏段和中跨合攏段。
第一步：
1） 遷改影響基礎、墩身施工的相關電纜、光纜、各種下埋架空管線；
2） 施工鑽孔樁；
3） 施工主墩100#、101#下承臺；
4） 施工邊墩樁基、承臺和墩身。
第二步：
1） 安裝主墩球鉸裝置，施工主墩上承臺；
2） 施工100#、101#主墩墩身。
第三步：
1） 上下轉盤做臨時固結；
2） 順改建神朔線路神池中橋（三孔橋）方向硬化施工場地，搭設滿堂支架及0#塊螺旋焊管支架，並進行預壓；
3） 0#塊施工結束後，橋墩與0#塊臨時固結；
4） 綁紮分段箱梁鋼筋，分段澆築梁段，待混凝土強度達到設計強度的90%，齡期不小於5天後，分別進行預應力張拉施工；
第四步：
1） 解除上下轉盤之間的臨時固結；
2） 拆除轉體滿堂支架；
3） 兩主墩同時進行轉體，速度不大於0.02rad/min，轉體角度為100#墩順時針轉動32°、101#墩順時針轉動26°。
第五步：
1）梁體就位後，封固上下轉盤。
第六步：
1） 安裝中跨合攏段臨時剛性連線構造，用懸吊支架現澆中跨合攏段，待合攏段混凝土達到設計強度的100%且齡期不小於6天後，張拉本階段預應力束；
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