一、工程概況
蘇州施樂輝廠房二期擴建工程位於蘇州工業園區內， 二期工程主要由實驗區和生產車間組成。
實驗區為地上2層框架結構，基礎為樁-承臺基礎，承臺底部標高為-2.1m，實驗區承臺基礎分為三個施工流水段施工，分別為8~16軸、17~26軸、1/26~35軸。
二、施工部署及準備
1、材料及主要機具：
木方、錘子、鐵釘、園盤鋸、鋼管、扣件、扳手等
2、作業條件：
（1）樁基施工已全部完成，並按設計要求挖完土，而且辦完樁基施工驗收記錄。
（2）樁頂深入承臺應符合設計要求，承臺墊層已澆築完畢。
三、承台側模板基本引數
承台側模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞、鋼管）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨（木楞）；用以支撐內層龍骨為主龍骨，即外龍骨（鋼管）。外龍骨組裝成牆體模板時，將鋼管沿內龍骨邊用鐵鎚打入地下0.5m,鋼管上部使用橫桿和扣件進行拉結受力。
還同時直接利用基坑側面墊置木板支撐方木的一端，另一端支撐外龍骨，做為外龍骨的輔助支點。
承臺模板面板厚度δ=20mm，彈性模量e=1000 n/mm2，抗彎強度[f]=15 n/mm2。
內龍骨採用方木，截面規格70×100 mm，每道內楞1根方木，間距310mm。
外龍骨採用鋼管，每道外楞1根鋼管，間距800 mm。
四、承台側模板荷載標準值計算
承臺模板強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的兩方面荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
1、 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:
f1 =0.22γct0β1β2v1/2
f2 =γc h
f -----新澆築混凝土對模板的最大側壓力（kn/m2）
γc -----混凝土的重力密度（kn/m3）
t0 -----新澆築混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏試驗資料時，可採用t=200/(t+15)
t-------混凝土的溫度（℃）
v-------混凝土的澆灌速度（m/h）
h-------混凝土側壓力計算位置處至新澆築混凝土頂面的總高度（m）
β1-----外加劑影響修正係數，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2
β2-----混凝土坍落度影響修正係數，當坍落度小於30mm時，取0.85；50～90mm時，取1.0；110～150mm時，取1.15
t0 =200/(10+15)=8
f1 =0.22×24×8×1.0×1.0×1.01/2=42.24kn/m2
f2 =24×1=24.0 kn/m2
取其中小值，即f1 =24.0kn/m2
2、混凝土側壓力設計值：
f3 = fmin ×分項係數（一般取1.2）×折減係數（0.9）
= f1 ×分項係數×折減係數
=24.0×1.2×0.9
=25.9kn/m2
3、 傾倒混凝土時產生的水平荷載
f4= f標準值×分項係數（一般取1.4）×折減係數（0.9）
=2.0×1.4×0.9
=2.52 kn/m2
查《建築施工手冊》17-78表得到f標準值為2kn/m2
4、 荷載組合
f= f3 + f4（kn/m2）
=25.9+2.52=28.42 kn/m2
五、承臺模板面板的計算
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。
面板計算簡圖
1.強度計算
m/w < [f]
其中 —— 面板的強度計算值(n/mm2)；
m —— 面板的最大彎距(n.mm)；
w —— 面板的淨截面抵抗矩mm3,
w =bh2/6= 外楞間距×板厚2/6
[f] —— 面板的強度設計值(n/mm2)。(一般採用13 n/mm2)
m = ql2 / 10
其中 q —— 作用在模板上的側壓力，q= f』×l外楞間距
它包括:
新澆混凝土側壓力設計值,q1= f3×l外楞間距 kn/m；
傾倒混凝土側壓力設計值,q2= f4×l外楞間距 kn/m；
l —— 計算跨度(內楞間距),l = 310 mm；
面板的強度設計值[f] = 15n/mm2；
q1= f3×0.8=20.72n/m
q2= f4×0.8=2.02n/m
m = ql2 / 10=26.82×3102/10=257740n/mm2
w = bh2/6 = 800×202/6=53333.3 mm3
= m/w=257740/53333.3=4.83(n/mm2)
經上面計算得到，面板的強度計算值=4.83 n/mm2；
面板的強度驗算 < [f],滿足要求!
2.撓度計算
ω= 0.677ql4 / 100ei < [ω] = l/250
其中 q —— 作用在模板上的側壓力，q = fmin n/mm=26.82 n/mm；
l —— 計算跨度(內楞間距),l = 310 mm；
e —— 面板的彈性模量,e = 10000 n/mm2；
e從（常用樹種木材的強度設計值和彈性模量表）選用
i —— 面板的截面慣性矩,
i = bh3/12 mm4 =800×1.03/12=133333.3mm4；
面板的最大允許撓度值,[ω] = l/250 mm=500/250mm=2.0mm；
面板的最大撓度計算值,
ω= 0.667*26.82*310*310*310*310/100/10000/133333.3
=1.24 mm；
從上計算結果驗算面板的撓度ω<[ω],滿足要求。
六、模板內外楞的計算
(一).內楞(木)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續計算。
承臺模板龍骨採用木楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:
w = bh2/6=310×702/6=253166.67 mm3；
i = bh3/12= 310×703/12=126583.3 mm4
內楞計算簡圖
1.內楞強度計算
m/w < [f]
其中 —— 內楞強度計算值(n/mm2)；
m —— 內楞的最大彎距(n.mm)；
w —— 內楞的淨截面抵抗矩；
f] —— 內楞的強度設計值(n/mm2)。
m = ql2 / 10=26.82×3102/10=257740 n/mm2
其中q — 作用在內楞的荷載，q = f』×l內楞間距 kn/m（與板相等）
= fmin n/mm=26.82 n/mm；
l —— 內楞計算跨度(外楞間距),l =外楞間距mm；
= m/w=257740/208333=1.24n/mm2
內楞強度設計值[f] = 13.000n/mm2；
經計算得到，內楞的強度計算值 =1.24 n/mm2；
內楞的強度驗算 < [f],滿足要求。
2.內楞的撓度計算
ω= 0.677ql4 / 100ei < [ω] = l/250
其中 e —— 內楞的彈性模量,e = 10000.00n/mm2；
參照（常用樹種木材的強度設計值和彈性模量表）
內楞的最大允許撓度值, [ω] = l/250 mm=2.0mm；
內楞的最大撓度計算值,
ω= 0.667*26.82*310*310*310*310/100/10000/326667
=0.51 mm；
內楞的撓度驗算ω < [ω],滿足要求。
(二).外楞(鋼管)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的連續三跨計算。
本算例中，外龍骨採用鋼管，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:
w = bh2/6 mm3 =800×702/6 =653333.33 mm3；
i = bh3/12 mm4=800×703/12 mm4=326666.67 mm4
外楞計算簡圖
1.外楞強度計算
m/w < [f]
其中 —— 外楞強度計算值(n/mm2)；
m —— 外楞的最大彎距(n.mm)；
w —— 外楞的淨截面抵抗矩；
f] —— 外楞的強度設計值(n/mm2)。
m = 0.175pl=0.175×12.51×800=1751.36(n.mm)
其中 p —— 作用在外楞的荷載，
p = f×內楞間距×外楞間距
=25.02×0.31×0.8 kn = 6.2 kn；
l —— 外楞計算跨度
l =800 mm；
外楞強度設計值[f] = 13.000n/mm2；
= m/w=1751.36/653.3=2.68n/mm2
經上計算得到，外楞的強度計算值 = 2.68 n/mm2；
外楞的強度驗算 < [f],滿足要求。
2.外楞的撓度計算
1.146pl3 / 100ei < [ω] = l/250
其中 e —— 外楞的彈性模量,e = 100000.00n/mm2；
l =800mm；
外楞的最大允許撓度值,[ω] = l/250=800/250=3.2 mm；
ω = 1.146pl3 / 100ei=2.1
外楞的最大撓度計算值, ω=2.1 mm；
實驗區承臺基礎施工方案
目錄一 工程慨括 2 二 施工部署及準備 2 三 配製模板 2 四 承台側模板基本引數 3 五 梁模板支設 4 六 模板拆除 5 七 質量標準 6 八 安全措施 6 承臺 基礎梁模板施工方案 一 工程概況 本工程為蘭石集團裝備製造工業園區建設專案蘭州蘭石換熱裝置 廠房工程設計，本子項為換熱聯合廠房，...
承臺基礎施工方案
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