1.4 某砼重力壩為2級建築物，壩高65m，設計烈度7度，進行抗滑穩定分析時，下列選項中哪一項是正確的？
a．需要計及**荷載、同時考慮水平向和垂直向**作用、採用擬靜力法計算；
b．不需要計及**荷載；
c．需要計及**荷載、 只考慮水平向**作用；採用擬靜力法計算；
d．需要計及**荷載、同時考慮水平向和垂直向**作用。採用動力分析法計算；
答案：c
考查點：荷載組合及抗震設計
解題：本工程為ⅶ度**區， **烈度高於ⅵ度，所以要進行抗震設計。
《水工建築物抗震設計規範》4.1.1條、4.
1.2條 ，可只考慮水平向**作用。根據1.
0.5條本工程抗震設防類別應為乙類，又根椐6.1.
5條規定，乙類、設計烈度7度、壩高小於70m可採用擬靜力法計算。
1.5 混凝土重力壩，最大壩高113m，為2級建築物，安全監測必設的內容（專門性監測除外）。
a 壩體位移、壩基位移、裂縫、傾斜、揚壓力；
b 壩體位移、接縫、壩基位移、壩體滲透壓力、
揚壓力；
c 壩體位移、接縫、壩基位移、揚壓力、混凝土溫度；
d 壩基位移、接縫、裂縫、應力、應變。
答案：c
考查點：安全監測
解題：混凝土重力壩設計規範sl319-2005表10.2.3，儀器監測的常規專案
4.4 某混凝土重力壩壩高70m，洩洪要求在水位190m時總洩量7800m3/s。若在176m高程設開敞式溢流孔（表孔），單孔淨寬15m。試問需設幾個表孔？
已知表孔所在壩段壩體上游面鉛直，表孔定型設計水頭12.5m，側收縮係數0.90, 不計行進流速影響。
答案：5個表孔
考點：表孔洩流能力
解： 表孔單孔洩流能力採用《混凝土重力壩設計規範sl 319-2005》附錄a.3中 （a.3.1）式計算。
式中：淹沒係數取1.0，側收縮係數 0.90，上游坡面鉛直修正係數 c=1，溢流堰淨寬 b=15m
流量係數m：
溢流堰定型設計水頭 hd=12.5m
上游堰高與定型設計水頭比 p1/hd＞1.33
庫水位190m時堰頂水頭 hw=14m,
hw/ hd=15/12.5=1.2
查規範附錄a 表a.3.1-1流量係數0.510 表孔單孔洩量： 1598 m3/s 需設5個表孔
某工程帷幕布置如圖（圖中尺寸單位以m計），懸掛式帷幕，已知帷幕厚3.2m，深38m，帷幕兩側距壩踵及壩趾距離分別為11.9m、78.
3m，帷幕上游固結灌漿深8m，上下游水頭差83m，原岩平均透水率為25.0lu，帷幕底岩石透水率為5.0lu。
假定滲透水在壩基內的滲流符合達西定律，滲流在垂直方向的水頭損失較水平方向大一倍，固結灌漿與帷幕透水性相同。帷幕承受的最大水力坡降imax及幕後揚壓力折減係數α最接近以下選項中的哪一項？
（a）imax=9.5， α=0.54
（b）imax=10.6，α=0.45
（c）imax=13.7，α=0.31
（d）imax=14.5，α=0.28
答案：（ ）
主要解答過程：
7. 某混凝土壩採用挑流消能（見圖，圖中尺寸單位以m計），庫水位為70m（不計行進水頭影響）時洩水建築物挑流坎處單寬流量q=80m3/流速係數φ=0.95，下游河床水深5m，下游基岩沖刷係數為1.
4，水舌入水角為50°，原始河床面水平。若以l表示水舌挑距，以t表示衝坑深度，以下哪一選項與l/t計算值最接近？
（a）2.80b）3.20
（c）3.60d）4.00
答案：（ c ）
主要解答過程：
採用《混凝土重力壩設計規範sl319—2005》附錄a.4公式計算
1、 鼻坎處平均流速 m/s
坎頂水面流速 m/s
坎頂平均水深 m
坎頂垂直方向水深 m
坎頂至河床面高差 m
2、 水舌挑距計算
==108.49 m
3、最大衝坑水墊厚度tk
上下水位差 h=70-5=65 m
最大衝坑水墊厚度 tk=kq0.5(h)0.25=1.4×800.50×650.25=35.56 m
4、最大衝坑深 t 計算
t=tk-h1=35.56-5=30.56 m
5、l/t計算
l/t=108.49/30.56=3.55
6、可能的錯誤解
以tk代替t：l/t=108.49/35.56=3.05
8. 某混凝土實體重力壩河床壩段壩體斷面如圖所示，下游水位為0。不計揚壓力時壩基面總荷載及荷載對壩基面形心距如下（方向如圖所示，圖中尺寸單位以m計）：
w=126780 kn/m；h=81220kn/m；m=1059771 knm/m。
在壩基面設帷幕和排水孔，排水孔中心線距壩踵10m，按規範規定選取壩基面滲透壓力強度係數，計入揚壓力後，該重力壩壩趾主應力最接近以下選項中的哪一項？
（a）3.40mpab）3.50mpa
（c）3.65mpad）3.95mpa
答案：（ c ）
主要解答過程：
1）揚壓力圖形及揚壓力計算：
根據規範 sl319—2005 表b.3.1 此情況壩基面排水孔處滲透係數。壩基面揚壓力圖形如下：
揚壓力u1=10×88.5/2×10=4425 kn/m方向向上
mu1=4425×(85.6/2-10/3)=174640 kn—m/m 方向順時針
u2=10×29.5×10=2950 kn/m方向向上
mu2=2950×(85.6/2-10/2)=111510 kn—m/m 方向順時針
u3=75.6×29.5/2×10=11151 kn/m方向向上
mu3=11151×(85.6/2-75.6/3-10)=84748 kn—m/m 方向順時針
2）計入揚壓力後建基面上總荷載計算：
w=126780-4425-2950-11151=108254 kn/m方向向下
h=81220 kn/m方向向下游
m=1059771+174640+111510+84748=1430669 kn—m/m 方向順時針
3）壩趾應力計算：
壩基截面垂直正應力及主應力計算公式見 sl319—2005第6.3.3條、附錄c。
壩趾垂直應力：
бyd=108254/85.6+6×1430669/85.6∧2=2436 kn/m2
壩趾第一主應力：
б1d=(1+m2)бyd-m2(p』-pdu)
1+0.72)×2436-0.72×(0-0)
=3629.64kn/m2
=3.63mpa
9. 如圖，某混凝土拱壩，壩肩山體中存在一連續的垂直向結構面f1（走向為nw10°），並在某一高程存在一水平軟弱面f2，在壩肩上遊存在另一垂直結構面f3， f1、f2 結構面的抗剪強度指標為f1=0.75、f2=0.
55（不計凝聚力）。若拱座開挖方向保持不變，經拱壩試荷載應力計算，某設計工況，作用於f1、f2、f3、拱座及下游臨空面構成的滑移楔形體上的荷載（合力）為：
拱端： 法向力 ∑ha=867×108kn （指向山體）
剪力 ∑va=695×108kn （指向下游）
梁底： 垂直力 ∑g =356×108kn （豎直向下）
剪力 ∑vb= 78×108kn （指向下游）
另外，楔形體自重： ∑w =909×108kn （豎直向下）
作用於楔形體f1面上的滲透壓力 ∑u1=191×108kn
作用於楔形體f2面上的滲透壓力 ∑u2=35×108kn
若不計其他荷載與影響，那麼，採用剛體極限平衡法分析時，該壩肩楔形體的最小穩定安全係數最接近以下選項中的哪一項？
（a）0.80b）0.90
（c）0.95d）1.07
答案：（ a ）
主要解答過程：
1、楔形體失穩時將沿f1、f2交線方向滑動，f1、f2面上的剪力也將平行於該交線。
2、壩肩開挖面與f1面的夾角為 α=35°-10°=25°
3、將拱壩壩肩作用於楔形體的力分解為正交於滑移方向和垂直與滑移方向的兩個分力：
法向力 n=∑ha×cosα-(∑va+∑vb)sinα
867×cos 25°-(695+78) ×sin25°] ×108
459.08×108 kn
切向力 q=∑ha×sinα+(∑va+∑vb)cosα
=[867×sin 25°+(695+78) ×cos25°] ×108
1066.99×108 kn
4、全部垂直力 w=∑w+∑g
356+909) ×108
1265×108 kn
5、考慮極限平衡條件，設破壞面f1、f2上各作用的法向力為r1、r2，切向力為s1、s2，滲透壓力為u1、u2，則：
r1+u1=n ，即 r1=n-u1
r2+u2=w ，即 r2=w-u2
s1+s2=q
s1=f1×r1/k=f1(n-u1)/k
s2=f2×r2/k=f2(w-u2)/k
6、所以，安全係數：
k=[ f1(n-u1)+ f2(w-u2)]/q
0.75×(459.08-191)+0.55×(1265-35)]/1066.99
0.82
水利水電工程開工
進場通知 監理 進場號 合同名稱合同編號 說明 本表一式份，由監理機構填寫。承包人簽收後，承包人 監理機構 發包人 設代機構各1份。合同專案開工令 監理 合開工號 合同名稱合同編號 說明 本表一式份，由監理機構填寫。承包人簽收後，承包人 監理機構 發包人 設代機構各1份。jl03 分部工程開工通知 ...
水利水電工程管理實務
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水利水電工程管理試卷
華北水院零零級函授本科水利水電工程管理試卷 專業姓名 一 填空題 每題2分，共30分 1 土石壩裂縫按走向分為水平裂縫和龜紋裂縫四類。2 溢洪道對執行閘門的要求 3 堤壩漏洞探測採用的方法有 水面觀察法法法。4 混凝土作為水工建築物的材料，應具有足夠的 在自然環境和作用條件下具有性。5 輸水建築物的...