滬寧鐵路七鄉河及龍潭特大橋連續箱梁32m+48m+32m
懸灌現澆臨時立柱支墩設計方案
一、工程概況
七鄉河特大橋25#～28#墩及龍潭特大橋37#～40#墩的連續梁結構形式：梁全長113公尺，跨度為32+48+32m，單箱單室箱形、變高度、變截面結構。梁體砼強度等級採用c50。
箱梁按照r=257.256m圓曲線變化。本連續梁a0梁段、邊跨直線段、合攏段、採用支架現澆施工，其它梁段採取掛籃懸臂澆築施工,最大施工懸臂長度為23m，最大懸澆a1、b1段重量為96.
2t。連續梁為一聯三跨共兩個t構，邊跨及中跨的合攏段長度均為2m。
二、連續梁梁體各階段砼自重
1、a0#塊：131.14m3；345.8t
2、懸臂現澆段a1#～a6#（b1#～b6
3、邊跨合攏段a7#：18.3m3；48.78t
4、邊跨現澆段a8#：84.61m3；224.51t
5、中跨合攏段b7#：27.65m3；71.89t
6、a0#長8m；a5、a6和b5、b6分別長3.5m；a1～a4和b1～b4分別長3m; a7和b7長2m；a8#長7.5m。
三、臨時支墩假定
1、假定在施工階段各節重量均由臨時支墩承擔。
2、a1#～a6# 及b1#～b6#階段採用掛籃施工。
3、考慮最不利條件：
1）、邊跨掛籃施工a6#，而中跨掛籃b6#未施工。
2）、掛籃自重按25t計算。
四、臨時支墩布置
五、原設計圖臨時支墩豎向承載力
原設計圖給的臨時支墩豎向最大承載力為a0～a6及b0～b6的梁體自重值（13948.6kn）即兩端邊跨現澆段的重量未計。
六、荷載計算
（一）、梁體節段自重，不計分項係數
1、見上表
2、掛籃自重：25t
（二）、臨時支墩承載力計算
1、平衡時：
節段重量由a、b兩點共同承擔即ra=rb=(a0～a6＋b0～b6)/2＝13948.6/2
=6974.3kn（支墩原設計承載力）。
考慮施工荷載3%；ra=rb=6974.3×1.03＝7184kn
考慮施工掛籃；ra=rb=7183.5＋25×10＝7434kn
2、不平衡時：見下圖
1)、相對於b點(各梁體節段重心取梁體1/2處)
a側的力矩為：掛籃重×26.5＋a6×(26.
5-3.5/2)＋a5×(26.5-3.
5－3.5/2)＋a4×(26.5-3.
5×2－3/2)＋a3×(26.5-3.5×2－3-3/2) ＋a2×(26.
5-3.5×2-3×2－3/2)＋a1×(26.5-3.
5×2-3×3－3/2)＋a0×(26.5-3.5×2－3×4)/2＝200×26.
5＋857×24.75＋871.3×21.
25＋798.2×18＋858.5×15＋898.
3×12＋962×9＋（7.5/8×3458）×3.75＝
b側的力矩為：掛籃重×16＋b5×(16－3.5/2)＋b4×(16-3.
5－3/2)＋b3×(16-3.5-3－3/2) ＋b2×(16-3.5-3×2－3/2)＋b1×(16-3.
5-3×3－3/2)+a0×0.5/2＝200×16＋871.3×14.
25＋798.2×11＋858.5×8＋898.
3×5＋962×2＋（0.5/8×3458）×0.25＝
不平衡彎矩為：
a側的力矩－b側的力矩=103866-37734=
考慮施工荷載3%；m=66132×1.03＝
2）、相對於a點(各梁體節段重心取梁體1/2處)
a側的力矩為：掛籃重×19.5＋a6×(19.
5-3.5/2)＋a5×(19.5-3.
5－3.5/2)＋a4×(19.5-3.
5×2－3/2)＋a3×(19.5-3.5×2-3－3/2) ＋a2×(19.
5-3.5×2-3×2－3/2)＋a1×(19.5-3.
5×2-3×3－3/2)+a0×0.5/2＝200×19.5＋857×17.
75＋871.3×14.25＋798.
2×11＋858.5×8＋898.3×5＋962×2＋（0.
5/8×3458）×0.25＝
b側的力矩為：掛籃重×23＋b5×(23－3.5/2)＋b4×(23-3.
5－3/2)＋b3×(23-3.5-3－3/2) ＋b2×(23-3.5-3×2－3/2)＋b1×(23-3.
5-3×3－3/2)+a0×3.75＝200×16＋871.3×21.
25＋798.2×18＋858.5×15＋898.
3×12＋962×9＋（7.5/8×3458）×3.75＝
不平衡彎矩為：
b側的力矩－a側的力矩=80555-53646=
考慮施工荷載3%；m=26909×1.03＝
3）、原設計最大不平衡彎矩為
4）、由以上可知採用最大不平衡彎矩68116 進行計算。
5)、不平衡時臨時支墩支點反力計算
σy＝0；ra』+ rb』＝7434×2－857×1.03＝13985kn
σmb＝0；ra』×7=68816;
ra』＝9831kn
rb』＝4154kn
3、由以上知每個臨時立柱承受的最大壓力為9831/2=4916kn
七、每個小支墩立柱承載力驗算
每側設定支柱2個（共4個），支柱取φ529螺旋鋼管，壁厚10mm，螺旋鋼管內滿填c40砼；每個小支柱設定φ32螺紋鋼與墩身拉結。
1、單根鋼管最大承載力nd計算：
鋼管迴轉半徑：i＝=183.5 mm
計算長細比λ＝l/i＝11×1000/183.5＝60
查表知軸心受壓構件穩定係數ψ=0.772，
鋼材軸向允許應力[σ]=140 mp
單根鋼管立柱的穩定承載力值：
nd=ψ·a·σ =0.772×3.14×（）/4×140×10-3
=0.772×16296.6×140×10-3=1761.3kn
2、c40砼φ509立柱承載力：
計算長細比λ＝l/b＝11/0.509＝22
查表知軸心受壓構件穩定係數ψ=0.7，
c40砼軸心抗壓fc=27mp
單根立柱的穩定承載力值：
nu=ψ·a·fc =0.7×0.509×0.509×3.14/4×27×1000=3843.9kn
3、r＝nd＋nu＝1761.3＋3843.9＝5605kn > 4916kn；
滿足要求。
八、本方案設計結論
本設計方案能滿足現場施工要求。
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