1.0.1 混凝土預製構件結構效能檢測依據標準為《混凝土結構工程施工質量驗收規範》（gb50204—2002）》（dbj14-026-2004）、混凝土結構設計規範（gb50010-2002）、混凝土結構試驗方法標準（gb50152-92）
1.0.2 為確保混凝土預製構件結構效能檢測的質量，正確評價混凝土預製構件的結構效能，統一混凝土預製構件結構效能的檢測方法，特制定本規程。
1.0.3 本規程適用於工業與民用建築和一般構築物的混凝土預製構件的結構效能檢測。
1.0.4 在執行本規程時，還應符合現行國家標準《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）以及其它有關標準、規範的規定。
2.1.1 混凝土結構
以混凝土為主製成的結構包括素混凝土結構、鋼筋混凝土結構和預應力混凝土結構等。
2.1.2 預應力混凝土結構
由配置受力的預應力鋼筋通過張拉或其他方法建立預加應力的混凝土製成的結構
2.1.3 荷載效應
由荷載引起的結構或結構構件的反應例如內力變形和裂縫等
2.1.4 荷載效應組合
按極限狀態設計時為保證結構的可靠性而對同時出現的各種荷載效應設計值規定的組合
2.1.5 基本組合
承載能力極限狀態計算時永久荷載和可變荷載的組合
2.1.6 標準組合
正常使用極限狀態驗算時對可變荷載採用標準值組合值為荷載代表值的組合
2.1.7 準永久組合
正常使用極限狀態驗算時對可變荷載採用準永久值為荷載代表值的組合
3.1.1 混凝土預製構件結構效能檢測用的量測儀表，應符合精度要求，並應定期進行校準。
3.1.2 各種位移量測儀表的精度、誤差等應符合下列規定：
1 百分表：最小解析度0.01mm，誤差≤±1%
2 位移感測器：最小解析度0.01mm，誤差≤±1%
3 傾角儀：最小解析度不宜大於5」，誤差應≤±1%
3.1.3 各種應變數測儀表的最小解析度不宜大於被測總應變的1.0%，其誤差≤±1%。
3.1.4 觀測裂縫寬度的儀表，其最小分度值不宜大於0.05mm，誤差≤0.1mm。
3.1.5 各種力值量測儀表的精度、誤差等應符合下列規定：
1 彈簧式拉、壓力測力計的最小分度值應不大於±2%示值應不大於±1.5%；『
2 負荷感測器的精度不應低於c級，對於長期試驗，精度不應低於b級，負荷感測器的指示儀表的最小分度值不宜大於被測力值總量的1.0%，示值誤差應不大於±1%
3.2.1 用試驗機載入時，試驗機精度不應低於2級。
3.2.2 用其它載入裝置對結構構件施加荷載時，載入量誤差應不大於±3.0%，對於現場試驗的誤差應不大於±5.0%。
3.2.2 採用各種重物產生的重力作試驗荷載時，稱量重物的衡器示值誤差應不大於±1.0%，重物應滿足下列規定：
1 對於吸水性重物，使用過程中應有防止這些重物含水量變化的措施，並應在試驗結束後立即抽樣複查載入量的準確性；
2 鐵塊、混凝土塊等塊狀重物應逐塊或逐級分堆稱量，量大塊重應滿足載入分級的需要，並不宜大於25kg；
3 紅磚等小型塊狀材料，宜逐級分堆稱量；對於塊體大小均勻，含水量一致又經抽樣核實塊重確係均勻的小型塊材，可按平均塊重計算載入量；
4 散粒狀材料應裝袋或裝入放在試驗構件表面上的無底箱中，並逐級稱量。
3.2.3 採用靜水壓力作均布試驗荷載時，水中不應含有泥砂等雜物，可採用水柱高度或精度不低於1.0級水表計算載入量。
3.2.4 採用氣壓作均布試驗荷載時，充氣膠囊不宜伸出試驗結構構件的外邊緣。確定載入量時，應考慮充氣囊與結構表面接觸的實際作用面積，按氣囊中的氣壓值計算確定。
3.2.5 採用千斤頂載入，宜安裝力值量測儀表直接測定它的載入量，力值量測儀表的精度、誤差應符合3.1.5條要求。
3.2.6 當條件受到限制而需用油壓表測定油壓千斤頂的載入量時，油壓表精度不應低於1.5級，並應對配套的千斤頂進行標定，繪出標定曲線，曲線的重複性誤差應不大於±5%。
3.2.7 採用捲揚機、倒鏈等機具載入時，應採用串聯在繩索中的力值量測儀表直接測定載入量，當繩索需通過導向輪或滑輪組對結構載入時，力值量測儀表宜串聯在靠近被檢測結構一端的繩索中。
3.3.1 構件檢測時支座及反力支撐裝置的設計和配置應滿足下列要求：
1 被檢測結構構件的跨度、支承方式、支撐等條件和受力狀態應符合設計計算簡圖，且在整個檢測過程中保持不變；
2 檢測裝置不應分擔檢測結構構件承受的檢測荷載，且不應阻礙結構構件的變形自由發展；
3 檢測裝置應有足夠剛度，最大檢測荷載作用下應有足夠承載力（包括疲勞強度）和穩定性。
3.3.2 被檢測結構構件的支座應分別按下列規定設定：
1 單跨簡支結構構件和連續梁的支座除一端支座應為固定鉸支座外，其它支座應為滾動鉸支座；安裝時，各支座軸線應彼此平行並垂直於被檢測結構構件的縱軸線，各支座軸線間的距離取為結構構件的檢測跨度。
滾動鉸支座和固定鉸支座的構造分別如圖3.3.2-1和圖3.
3.2-2所示；鉸支座的長度不應小於試驗結構構件在支承處的寬度，上墊板寬度c宜與檢測結構構件的設計支承長度一致，厚度不應小於c/6。鋼滾軸直徑宜按表3.
3.2-1取用。
圖3.3.2-1滾動鉸支座
(a)滾軸式 (b)刀口式
1—上墊板；2—鋼滾軸；3—下墊板；4—限位鋼筋；5—刀口式墊板
圖3.3.2-2固定鉸支座
(a)滾軸式 (b)刀口式
1—上墊板；2—鋼滾軸；3—下墊板；4—刀口式墊板
2 懸臂梁的嵌固端支座宜按圖3.3.2-3設定。上支座中心線和下支座中心線至梁端的距離應分別為設計嵌固長度c的1/6和6/5，拉桿應有足夠強度和剛度。
3 四角支承和四邊簡支支承雙向板的支座應分別按圖3.3.2-4和3.3.2-5的形式設定。四邊支承板的滾珠間距宜取板在支承處厚度h的3~5倍。
4 軸心受壓和偏心受壓結構構件兩端應分別設定刀口式支座（圖3.3.2-6），刀口的長度不應小於被檢測結構構件截面寬度；安裝時上下刀口應在同一平面內，刀口的中心線應垂直於被檢測結構構件發生縱向彎曲的所在平面，並應與試驗機或荷載架的中心線重合；刀口中心線與被檢測結構構件截面形心間的距離應取為載入偏心距e0。
當在壓力試驗機上作短柱軸心受壓強度檢測時，若試驗機上、下壓板之一已有球鉸，短柱兩端可不再設定刀口式支座。
對於雙向偏心受壓結構構件，兩端應分別設定球型支座或雙層正交刀口；球鉸中心應與載入點重合，雙層刀口的交點應落在載入點上。
圖3.3.2-3 嵌固端支座設定
1—試驗構件；2—上支座刀口；3—下支座刀口；4—支墩；5—拉桿
圖3.3.2-4 四角支承板支座設定圖圖3.3.2-5 四角支承板支座設定
1—試驗板；2—滾珠；3—滾軸；4—固定滾珠1—試驗板；2—滾珠；3—滾軸
5 當採用偏心距載入方法進行受扭結構構件檢測時，被檢測結構構件應架設在兩個自由轉動的支座上，轉動支座的轉動中心應與被檢測結構構件的轉動中心重合（圖2.3.2-7），安裝時，兩支座的轉動平面應彼此平行，並應垂直於被檢測結構構件的扭轉軸。
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