目錄第一章、工程概況
第二章、編制依據
第三章、工程專案組織與管理
一、專案管理組織
二、工種及勞動力需要計畫
第四章、施工具體部署
一、工期安排
二、主要施工機械一覽表
第五章、施工方案及工藝流程
第六章、質量保證措施
第七章、安全生產措施
山西高校新校區緯六街道路工程二標段
黑河橋蓋梁施工方案
第一章、 工程概況：
黑河橋中心樁號為k1+342.5,橋梁全長81m，斜交角度為右偏角130度，上部結構採用3×25m先簡支後連續預應力混凝土箱梁，下部結構中橋墩1#、2#蓋梁斜長為32.216m。
蓋梁主要工程量： c 30混凝土294.88m3，鋼筋56t。
第二章、 編制依據
1、技術規範
《公路橋涵設計通用規範》（jtgd62-2004）
《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規範》（jtg063-2004）
《公路橋梁抗震設計細則》（jtg/tb 02-01-2008）
《公路橋涵施工技術規範》（jtj 041-2000）
《公路工程抗震設計規範》（jtj 004-89）
《公路瀝青路面施工技術規範》（jtjg f40-2004）
《公路橋梁板式橡膠支座規格系列》（jt/t663-2006）
2、技術標準
結構設計基準期：100年；結構安全等級為一級。
設計荷載：公路-ⅰ級；人群荷載：3.5kn∕m2。
3、工程施工及驗收標準
《城市橋梁工程與質量驗收規範》（cjj2-2008）
第三章、 工程專案組織與管理
㈠、專案管理組織
組織機構框圖
㈡、工種及勞動力需要計畫
勞動力計畫使用數量40人，鋼筋工、模板工、砼工及其他輔助工人是經過上崗培訓過的技術工人。
第四章、施工具體部署
㈠、施工進度安排
3月1日—3月7日1#蓋梁箱梁場地的平整、硬化
3月7日—3月12日1#蓋支架安裝完成、2#破樁完成
3月12日—3月20日1#蓋梁鋼筋、模板完成
3月15日—3月30日2#繫梁、墩柱完成混凝土澆築
4月1日—4月15日2# 蓋梁混凝土澆築完成
㈡、主要施工機械一覽表
第五章、施工方案及工藝流程
（一）、施工準備
1、專案部試驗室對進場的原材料按頻率進行了自檢，自檢合格後由駐地監理工程師進行了抽檢，不合格材料不准進入現場，蓋梁梁所用的c30砼採用商品混凝土，驗證取樣時與監理共同送檢試驗室進行了複核與審批，批准合格後方可使用。
2、專案部總工以會議交底的形式向施工員、施工隊長進行蓋梁施工方案的技術交底，施工員以書面的形式向施工班組進行施工工藝的技術交底，專業的工程師以崗位技術交底的形式向施工班組的工人進行施工操作方法的技術交底。
3、將進場並將檢驗合格的原材料分類堆放整齊，並插上標識牌。
（二）、蓋梁施工工藝流程
蓋梁施工程式框圖
（三）、製作鋼筋骨架
1、鋼材進場後須進行原材料複試，合格後方可使用,按設計圖紙及施工規範加工鋼筋,各種型號的鋼筋應分類堆整齊。
2、鋼筋表面應潔淨，其上的油漬、漆皮、鱗鏽應清除乾淨且鋼筋應平直，無區域性彎曲。
3、鋼筋的彎制和末端的彎鉤應符合設計要求，用ⅰ級鋼筋製作的箍筋，其末端應做成彎鉤，彎鉤的彎曲直徑應大於受力主筋的直徑，且不小於箍筋直徑的2.5倍，彎鉤平直部分的長度，一般結構不宜小於箍筋直徑的5倍。
4、施工時直徑小於(或等於)12mm的鋼筋連線採用綁紮,直徑大於12mm的鋼筋連線採用雙面搭接焊,其焊縫長度不小於5d。焊縫有效長度、寬度、厚度、飽滿度滿足規範規定。鋼筋焊接前,必須根據施工條件進行焊接工藝試驗，合格後方可正式焊接,兩鋼筋搭接端部應預先折向一側,使兩接合鋼筋軸線一致。
5、精確按照圖紙要求下料加工鋼筋，為保證橫向鋼筋定位準確，先確定兩樑端各三根橫向鋼筋位置，用短鋼筋點焊固定並用兩根直徑20mm鋼筋支撐住，綁紮兩側腹板縱向鋼筋各兩根，在縱向鋼筋上劃線確定其它橫向鋼筋的位置，按劃線位置將其他橫向鋼筋綁紮在腹板縱向鋼筋位置上，然後再綁紮底板鋼筋.
6、骨架焊接時,在焊接位置用楔形卡卡住,防止電焊時區域性變形,待所有焊接點卡好後,先在焊縫兩端點焊定位,然後進行焊縫施焊,施焊順序中到邊對稱向兩端進行,先焊骨架下部,後焊骨架上部,相鄰的焊縫採用分割槽對稱跳焊,不得順乙個方向焊成,多層鋼筋設定時,要用短鋼筋支撐,保證其位置準確.
7、質量標準
加工鋼筋的檢查專案
鋼筋安裝檢查專案
蓋梁檢查專案
（四）、模板支立
1、支架受力驗算
底模板下10×10cm縱向方木驗算
底模下腳手架立桿按照60cm×60cm布置，墩間繫梁頂部仍按此距離放置，底模下縱向木枋按30cm中心間距布置，對於縱向木枋的驗算，取計算跨徑為0.6m，由於量按簡支梁受力考慮進行驗算：
蓋梁砼荷載：p1 = 1.25m×24 kn/m3= 30kn /m2
蓋梁鋼筋荷載：
p2 =1320.39×9.8×10-3/(32.126×1.65) =0.244 kn /m2
裝置及人工荷載：p3 = (8×60+2×25+250)×9.8×10-3/ (32.126×1.65) =0.144 kn /m2
(說明3：假設澆築時有8名工人，60kg/人；振動棒2臺，25kg/臺；其它裝置250kg)
砼澆築衝擊及振搗荷載：(取砼重量的25%)
p4 = 0.25×30kn/m2 = 7.5 kn /m2
則有p =(p1 + p2 + p3 + p4)=37.888 kn /m2
取0.2安全係數，則有p計=p×1.2= 45.466 kn /m2
因底模下縱向木枋中心間距0.3m，跨徑0.4m，則有：
q1=p計×0.30= 45.466 × 0.30 =13.64 kn/m
w = bh2/6 = 10×102/6 =166.667 cm3
由梁正應力計算公式得：
σ = q1l2/ 8w =14.322×0.42 ×106/ (8×166.667×103)
=1.719mpa ＜ [σ] = 10mpa
強度滿足要求。
由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：
τ = 3q/2a = 3×14.322×(0.4 /2) ×103/ (2×10×10×102)
=0.430 mpa＜ [τ] = 2mpa（參考一般木質）
強度滿足要求。
由矩形簡支梁撓度計算公式得：
e = 0.1×105 mpa； i = bh3/12 = 833.333 cm4
f max = 5q1l4 / 384ei
=5×14.322×103×10-3×0.34×1012/(384×833.333×104×0.1×105)
= 0.002 mm＜ [f] = 1.0mm（ [f] = l/400=400/400=1.0mm ）
剛度滿足要求。
7.2 頂托上橫橋向10×10cm木枋驗算
頂托上橫橋向木枋跨徑為0.3m，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為多跨連續梁受力，取計算跨徑為0.3m，僅驗算底模腹板對應位置即可：
q2=p計×0.3= 47.74 × 0.3 = 14.322 kn/m
w = bh2/6 = 10×102/6 =166.667 cm3
由梁正應力計算公式得：
σ = q2l2/ 8w =14.322×0.32 ×106/ (8×166.667×103)
=0.967 mpa ＜ [σ] = 10mpa
強度滿足要求；
由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：
τ = 3q/2a = 3×14.332×103×(0.3/2)/ (2×10×10×102)
= 0.322 mpa＜ [τ] = 2mpa（參考一般木質）
強度滿足要求；
由矩形簡支梁撓度計算公式得：
e = 0.1×105 mpa； i = bh3/12 = 833.333cm4
f max = 5q2l4 / 384ei
=5×14.332×103×10-3×0.34×1012/(384×833.333×104×0.1×105)
= 0.0004 mm＜ [f] = 0.75mm（ [f] = l/400=300/400=0.75 mm ）
剛度滿足要求。
（說明4：特別注意，該橫向木枋在使用前要每根檢查，不得將厚度不夠、斷面積不夠、有破損裂紋、有木油結的木枋作為受力木枋使用。為防止意外，建議此層可用[12槽鋼豎放代替，或雙木枋並用。）
7.3 立桿強度驗算
腳手管（φ48×3.5）立桿的縱向間距為0.6m，橫向間距為0.
6m，因此單根立桿承受區域即為底板0.6m×0.6m蓋梁均布荷載，由橫橋向木枋集中傳至杆頂。
現以間距為0.6m×0.6m立桿作為受力驗算桿件。
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