一、鑽機軌道h型鋼強度驗算：
嵌巖樁施工平台上的鑽機布置僅考慮碼頭橫向行走，鑽機選擇qj250—1型，鑽機自移時w=50t。其中鑽機受力的四支點尺寸為4.65m×4.35m。另外考慮計。
1. 彎矩計算
a.計算長度考慮嵌巖樁的沉樁偏位以0.5m，故跨中最不利情況為
l=10.0+0.5×2-2.2=8.8 m
b.荷載考慮鑽機行走時前後支點受力不均，受力偏心係數k=1.3
f=k·w/4=162.5 kn
c.鑽機軌道選擇單拼hk400b型，間距為4.5m。其wx=2883 cm3，ix=57678 cm4。則鑽機彎矩最不利位置為鑽機一側移至排架中心時：
l/2 f l/2
abm1=f·l/4=357.5 kn·m
h型鋼自重產生的彎矩
q=155.3 kg/m
ablm2=q·l2/8=15.0 kn·m
w=（m1+m2）/[q]=372.5/0.17=2191 cm3故是符合要求的。
2. 撓度計算
δ1=2.08×104fl3/ei=2.08×104×162.5×8.83/（2.1×104×57678）
=1.9 cm<[f]=l/400=1.95 cm
δ2=1.3×104ql4/ei=1.3×104×1.553×8.84/（2.1×104×57678）
=0.09 cm
貝雷架強度驗算：
荷載以xz-30鑽機為最重：主機w1=35t，鑽頭w2=25t，鑽桿w3=11.4t，鑽機四支點尺寸4.65×4.35m。
最不利位置為2臺鑽機同排架併排鑽孔情況：
w= w1+ w2+ w3=71.4t
1. 排架內計算
b f a f b
albl=10m b=2.5m a=5.0m f=w/4=17.85t
彎矩mab=f·b=44.625t·m=446.25kn·m<[m]=788kn·m
剪力qa=qb=f=178.5kn<[q]=245kn
2. 懸臂計算 l＝２.５m f
b彎矩ｍａ＝ｆ·l＝446.25kn·m<[m] =788kn·m
剪力qa=f=178.5kn<[q] =245kn
因此貝雷架選擇單排單層型（s，s）布置。
二、鑽機軌道h型鋼強度驗算：
2. 懸臂計算（荷載以xz—30為準
l b
l=2.325m f=w/4=17.85t
q=ma/2wx=96.2n/mm2<[q]=170 n/mm2
δab=33.3×104fl3/ei=0.48cm<[f]=l/400=0.58cm
故均符合要求。
三、頂面h型鋼驗算
據施工經驗，平台面考慮鑽機以外的均布荷載為4t/m2，h型鋼布置間距以1.25m計。
q alb
q=4×1.25=5t/m，l=10.0-2.2=7.8m
彎距mab=ql2/8=380.25kn·m
w=mab/[q]=380.25/0.17=2237cm3
因此選擇單榀hk400b型（h=400mm,b=300mm），wx=2883cm3，ix=57678cm4。
則撓度δab=1.3×104ql4/ei=1.9cm<[f]=l/400。
故均符合要求。
為施工簡便，平台頂面所有h型鋼均採用hk400b型，可使鑽機過跨更安全。
方案二計算書
一、排架方向h型鋼驗算：
荷載以xz—30鑽機為最重：主機w1=35t，鑽頭w2=25t，鑽桿w3=11.4t，鑽機四支點尺寸4.65×4.35m。
最不利位置為2臺鑽機同排架併排鑽孔情況：
w= w1+ w2+ w3=71.4t
1. 排架內計算
b f a f b
albl=10m b=2.5m a=5m f=w/4=17.85t
彎矩mab=f·b=44.625t·m=446.25kn·m
w=mab/[q]=2625cm3
因此選擇雙拼hk400b型（h＝400mm，b＝300mm），其wx=2883cm3，ix=57678cm4
則w=2625cm3<2wx=5766cm3
δab=4.17×104fb（3l2-4b2）/ei=2.1cm<[f]=2.5cm
2. 懸臂計算 l ｆ
bl＝２.５m，f=w/4=17.85t，
剪力qa=ma/2wx=77.4n/mm2<[q]=170 n/mm2
撓度δab=33.3×104fl3/ei=0.38cm<[f]=l/400=0.63cm
故均符合要求。為方便布置，h型鋼採用上下重疊布置，因其抗彎效能比併排布置更佳，因此更能滿足要求。
二、頂面及軌道布置的h型鋼驗算
選擇同方案一（略）。
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