一、引數資訊:
1.基本引數
立柱橫向間距或排距la(m):1.00，腳手架步距h(m)：1.50；
立桿縱向間距lb(m):1.00，腳手架搭設高度h(m)：3.00；
立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.30，平台底鋼管間距離(mm)：300.00；
鋼管型別(mm):φ48×3.5，扣件連線方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力係數:0.80；
2.荷載引數
腳手板自重(kn/m2):0.100；
欄杆自重(kn/m2):0.150；
材料堆放最大荷載(kn/m2):5.000；
施工均布荷載標準值(kn/m2):1.000；
二、縱向支撐鋼管計算:
縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何引數為
截面抵抗矩 w = 5.08 cm3；
截面慣性矩 i = 12.19cm4；
縱向鋼管計算簡圖
1.荷載的計算：
(1)腳手板與欄杆自重(kn/m)：
q11 = 0.150 + 0.100×0.300 = 0.180 kn/m；
(2)堆放材料的自重線荷載(kn/m)：
q12 = 5.000×0.300 = 1.500 kn/m；
(3)活荷載為施工荷載標準值(kn/m)：
p1 = 1.000×0.300 = 0.300 kn/m
2.強度驗算:
依照《規範》5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；
最大彎矩計算公式如下:
最大支座力計算公式如下:
均布恆載：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.180+ 1.2×1.500 = 2.016 kn/m；
均布活載：q2 = 1.4×0.300 = 0.420 kn/m；
最大彎距 mmax = 0.1×2.016×1.0002 + 0.117 ×0.420×1.0002 = 0.251 kn.m ；
最大支座力 n = 1.1×2.016×1.000 + 1.2×0.420×1.000 = 2.722 kn；
最大應力 σ = mmax / w = 0.251×106 / (5080.0) = 49.358 n/mm2；
縱向鋼管的抗壓強度設計值 [f]=205.000 n/mm2；
縱向鋼管的計算應力 49.358 n/mm2 小於縱向鋼管的抗壓設計強度 205.000 n/mm2，滿足要求！
3.撓度驗算:
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；
計算公式如下:
均布恆載:
q = q11 + q12 = 1.680 kn/m；
均布活載：
p = 0.300 kn/m；
v = (0.677 ×1.680+0.990×0.300)×1000.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.571 mm；
縱向鋼管的最大撓度為 0.571 mm 小於縱向鋼管的最大容許撓度 1000.000/150與10 mm，滿足要求！
三、橫向支撐鋼管計算:
支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；
集中荷載p取板底縱向支撐鋼管傳遞力，p =2.722 kn；
支撐鋼管計算簡圖
支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m)
支撐鋼管計算變形圖(kn.m)
支撐鋼管計算剪力圖(kn)
最大彎矩 mmax = 0.916 kn.m ；
最大變形 vmax = 2.342 mm ；
最大支座力 qmax = 9.898 kn ；
最大應力 σ= 180.347 n/mm2 ；
橫向鋼管的計算應力 180.347 n/mm2 小於橫向鋼管的抗壓強度設計值 205.000 n/mm2，滿足要求！
支撐鋼管的最大撓度為 2.342 mm 小於支撐鋼管的最大容許撓度 1000.000/150與10 mm，滿足要求！
四、扣件抗滑移的計算:
按照《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範培訓講座》劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力係數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.
80kn 。
r ≤rc
其中 rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kn；
縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值 r= 9.898 kn；
r < 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!
五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:
作用於模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架的自重(kn)：
ng1 = 0.129×3.000 = 0.387 kn；
(2)欄杆的自重(kn)：
ng2 = 0.150×1.000 = 0.150 kn；
(3)腳手板自重(kn)：
ng3 = 0.100×1.000×1.000 = 0.100 kn；
(4)堆放荷載(kn)：
ng4 = 5.000×1.000×1.000 = 5.000 kn；
經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.637 kn；
2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。
經計算得到，活荷載標準值 nq = 1.000×1.000×1.000 = 1.000 kn；
3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式
n = 1.2ng + 1.4nq = 1.2×5.637+ 1.4×1.000 = 8.165 kn；
六、立桿的穩定性驗算:
立桿的穩定性計算公式:
其中 n ---- 立桿的軸心壓力設計值(kn) ：n = 8.165 kn；
軸心受壓立桿的穩定係數,由長細比 lo/i 查表得到；
i ---- 計算立桿的截面迴轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm；
a ---- 立桿淨截面面積(cm2)：a = 4.89 cm2；
w ---- 立桿淨截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3；
鋼管立桿最大應力計算值 (n/mm2)；
[f] ---- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205.00 n/mm2；
l0 ---- 計算長度 (m)；
如果完全參照《扣件式規範》，由公式(1)或(2)計算
l0 = k1μh1)
l0 = h+2a2)
k1---- 計算長度附加係數，取值為1.167；
計算長度係數，參照《扣件式規範》表5.3.3；μ= 1.700；
a ---- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.300 m；
公式(1)的計算結果：
立桿計算長度 l0 = k1μh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m；
l0/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；
由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定係數φ= 0.203 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ =8164.760 /( 0.203×489.000 )= 82.250 n/mm2；
鋼管立桿穩定性驗算 σ = 82.250 n/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度設計值 [f] = 205.000 n/mm2，滿足要求！
公式(2)的計算結果：
l0/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；
由長細比 l0/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定係數φ= 0.381 ；
鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ =8164.760 /( 0.381×489.000 )= 43.824 n/mm2；
鋼管立桿穩定性驗算 σ = 43.824 n/mm2 小於鋼管立桿抗壓強度設計值 [f] = 205.000 n/mm2，滿足要求！
卸料平台專項施工方案
宜賓造紙機械廠經濟適用住房工程 卸料平台 專項施工方案 編制職務 稱 審核職務 稱 審批職務 稱 編制單位 四川亞泰建設 編制時間 二00八年十月二十八日 目錄前言 3 第一章編制依據 4 第二章工程概況 4 第三章施工部署 5 第四章腳手架搭設方案 5 第一節腳手架搭設形式及引數 5 第二節材料要...
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主體施工階段，各樓層材料垂直運輸及轉運主要是由塔吊來完成，每棟樓擬配2個卸料平台，共計4個。卸料平台具體做法如圖八所示。1.卸料平台荷載引數 腳手板類別 木腳手板，腳手板自重 kn m2 0.35 欄杆 擋板類別 欄杆 竹笆片腳手板擋板，欄杆 擋板腳手板自重 kn m 0.15 施工人員等活荷載 k...