3.3縱、橫向水平杆
（1） 水平杆設於橫向水平杆之下，在立桿的內側，並用直角扣件與立桿扣緊。（2） 水平杆採用對接扣件連線，也可採用搭接。a.
對接扣件應交錯布置，不應設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不應大於500mm，並應避免設在跨中。b. 當採用搭接接頭時，搭接接頭長度不應小於1m，並應等距設定3個旋轉扣件固定，端扣件蓋板邊緣至杆端的距離不宜小於100mm。
3.4搭設連牆杆、剪刀撐
（1）採用鋼管扣件組成的連牆桿，每層樓面預埋鋼管與平台水平鋼管連線。連牆杆連線點採用2只扣件扣緊，採用交叉梅花形排列，連牆杆設定在主節點上。（2）剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱向、橫向水平杆同步搭設。
每道剪刀撐跨越立柱的根數控制在7根以內，但不小於4跨，且不小於6m。斜桿與地面的傾角在45°~50°之間.外側立面，整個長度和高度上連續設定剪刀撐，剪刀撐接頭採用搭接。
3.5鋪設腳手板、搭設欄杆
（1）每層滿鋪腳手板，腳手板要鋪平整不得翹頭、不得疊鋪，要鋪穩實，靠牆側離牆距離不大於50mm。每塊腳手板四角用4mm 鍍鋅鐵絲捆緊，轉角處和進料平台處的腳手板應可靠連線，防止滑動。（2）欄杆搭設在立柱內側，上欄杆的高度1.
2m，中欄杆居中設定，使用腳手片做欄板。
4、拆除
1) 架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標誌，地面設有專人指揮，嚴禁非作業人員入內。
2) 拆除的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腳，穿軟底防滑鞋。
3) 拆除順序應遵循由上而下，先搭後拆，後搭先拆的原則。即先拆腳手板、斜拉桿，後拆橫桿、縱杆、立桿等，並按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業。
4) 拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最後兩個扣。
5) 連牆點應隨拆除進度逐層拆除。
6) 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以免墜落。
7) 拆除時如附近有外電線路，要採取隔離措施。嚴禁架桿接觸電線。
8) 拆除時不應碰壞門窗、玻璃、落水管、房簷片、地下明溝等物品。
9) 拆下的材料，應用繩索拴住，利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中**處理。
10) 在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚後方可離開。
11) 拆除架子前應將架子的雜物清理乾淨。
5、安全防護
（1） 欄杆和擋腳板應搭設在外排立桿的裡側。
（2） 操作層上欄杆的上皮高度1.2m，中欄杆居中設定。
（3） 安全網須滿掛在外側立桿的的裡側，用鐵絲綁紮牢固，不留縫隙，四周應交圈。
（4） 堆料時卸料平台堆放材料總重量不能超過1t,嚴格控制堆料的重量。
6、力學計算
（一）、縱向支撐鋼管的計算
縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學引數為
截面抵抗矩w=5.08cm3；
截面慣性矩i=12.19cm4；
1.荷載的計算：
(1)腳手板與欄杆自重(kn/m)：
q1=0.000+0.300×0.200=0.060kn/m
(2)堆放材料的自重線荷載(kn/m)：
q21=10.000×0.200=2.000kn/m
(3)施工荷載標準值(kn/m)：
q22=1.000×0.200=0.200kn/m
經計算得到，活荷載標準值q2=0.200+2.000=2.200kn/m
2.抗彎強度計算
最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
靜荷載q1=1.2×0.060=0.072kn/m
活荷載q2=1.4×0.200+1.4×2.000=3.080kn/m
最大彎矩mmax=(0.10×0.072+0.117×3.080)×0.8002=0.235kn.m
最大支座力n=(1.1×0.072+1.2×3.08)×0.80=3.020kn
抗彎計算強度f=0.235×106/5080.0=46.31n/mm2
縱向鋼管的抗彎計算強度小於205.0n/mm2，滿足要求!
3.撓度計算
最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度
靜荷載q1=0.060kn/m
活荷載q2=0.200+2.000=2.200kn/m
三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度
v=(0.677×0.060+0.990×2.200)×800.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.039mm
縱向鋼管的最大撓度0.039mm小於800.0/150=5.33 mm，滿足要求!
（二）、橫向支撐鋼管計算
橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算
集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p=3.02kn
經過連續梁的計算得到
最大彎矩mmax=0.906kn.m
最大變形vmax=1.631mm
最大支座力qmax=13.213kn
抗彎計算強度f=0.906×106/5080.0=178.36n/mm2
支撐鋼管的抗彎計算強度小於205.0n/mm2，滿足要求!
支撐鋼管的最大撓度小於800.0/150與10mm，滿足要求!
（三）、扣件抗滑移的計算
縱向或橫向水平杆與立桿連線時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規範5.2.5):
r≤rc
其中rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.0kn；
r——縱向或橫向水平杆傳給立桿的豎向作用力設計值；
計算中r取最大支座反力，r=13.21kn
單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮採用雙扣件!
當直角扣件的擰緊力矩達40--65n.m時，試驗表明:單扣件在12kn的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kn；
雙扣件在20kn的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kn。
（四）、立桿的穩定性計算荷載標準值
作用於支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。
1.靜荷載標準值包括以下內容：
(1)腳手架鋼管的自重(kn)：
ng1=0.129×110.000=14.201kn
鋼管的自重計算參照《扣件式規範》附錄a雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。
(2)欄杆的自重(kn)：
ng2=0.150×0.800=0.120kn
(3)腳手板自重(kn)：
ng3=0.300×0.800×0.800=0.192kn
(4)堆放荷載(kn)：
ng4=10.000×0.800×0.800=6.400kn
經計算得到，靜荷載標準值ng=ng1+ng2+ng3+ng4=20.913kn。
2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。
經計算得到，活荷載標準值nq=1.000×0.800×0.800=0.640kn
3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式
n=1.2ng+1.4nq
（五）、立桿的穩定性計算
其中n——立桿的軸心壓力設計值，n=25.99kn；
——軸心受壓立桿的穩定係數，由長細比l0/i查表得到；
i——計算立桿的截面迴轉半徑(cm)；i=1.58
a——立桿淨截面面積(cm2)；a=4.89
w——立桿淨截面抵抗矩(cm3)；w=5.08
——鋼管立桿抗壓強度計算值(n/mm2)；
[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00n/mm2；
l0——計算長度(m)；
如果完全參照《扣件式規範》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算
l0=k1uh(1)
l0=(h+2a)(2)
k1——計算長度附加係數，按照表1取值為1.185；
u——計算長度係數，參照《扣件式規範》表5.3.3；u=1.70
a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至支撐點的長度；a=0.00m；
公式(2)的計算結果：=84.15n/mm2，立桿的穩定性計算<[f]，滿足要求!
如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——計算長度附加係數，按照表2取值為1.132；
公式(3)的計算結果：=128.91n/mm2，立桿的穩定性計算<[f]，滿足要求!
七、基礎承載力計算
立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求
p≤fg
p=n/a；p=103.97
其中p——立桿基礎底面的平均壓力(kn/m2)，
n——上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kn)；n=25.99
a——基礎底面面積(m2)；a=0.25
fg——地基承載力設計值(kn/m2)；fg=150.0（c15砼墊層）
地基承載力設計值應按下式計算
fg=kc×fgk
其中kc——腳手架地基承載力調整係數；kc=1.00
fgk——地基承載力標準值；（本工程採用c15砼墊層）地基承載力的計算滿足要求!
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