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發電執行部
2023年3月20日
目錄序言 1
第一章概述 2
1 脫硫提效改造背景及基本方案 2
1.1 改造專案背景 2
1.2 提效改造的基本方案 2
2 提效改造後效能保證值 2
2.1 設計煤種 2
2.2 校核煤種 2
第二章脫硫改造方案描述 2
1 漿液迴圈及噴淋系統 2
2 氧化空氣系統 3
3 石膏一級脫水系統 3
4 石灰石供漿系統 3
5 煙氣系統 3
5.1 煙道 3
5.2 增壓風機 3
第三章主要改造的裝置介紹 4
1 吸收塔 4
2 迴圈漿幫浦 4
3 氧化氣幫浦 5
4 石灰石供漿系統 7
5 石膏漿液排出系統 8
6 煙氣系統 8
6.1 煙道 8
6.2 增壓風機 8
6.3 增壓風機效能引數 9
第四章改造後執行注意事項 9
1 吸收塔部分 9
2 煙氣系統 9
3 氧化風系統 10
附圖：#7爐增壓風機效能曲線圖 11
序言gb13223-2011《火電廠大氣汙染物排放標準》中so2特別排放限值為50mg/nm3,自2023年7月1日起執行，為滿足此排放標準，在2023年2~4月機組檢修過程中對#7爐脫硫系統進行了提效改造，新增了2層噴淋層，氧化氣幫浦擬改型，執行方式發生了一定的變化，在參考已有裝置資料的基礎上編寫了本培訓手冊，使執行人員盡快熟悉系統和裝置特性。由於系統相關裝置還在安裝階段，還未拿到除錯大綱及執行維護手冊，手頭資料不全，加上編制人員水平有限，培訓手冊中疏漏與不足之處在所難免，懇請大家批評指正，待後續除錯及執行後逐步完善。
第一章概述
1 脫硫提效改造背景及基本方案
1.1 改造專案背景
隨著國家環保政策的日益嚴格和對環保要求的不斷提高，火電廠面臨著越來越嚴格的汙染治理和減排要求，按照2023年9月頒布的《火電廠大氣汙染物排放標準》（gb13223-2011），重點地區對so2的排放要求為低於50mg/nm3。現有的#7爐脫硫系統難以滿足此標準，必須要進行提效改造。
1.2 提效改造的基本方案
#7爐脫硫系統新增兩台迴圈漿幫浦，設定在#7和#8爐吸收塔之間的空地上，將原吸收塔上部最上層噴淋層和除霧器之間的塔體切開，上部的塔體整體向上移動4公尺，在原最上層噴淋層和除霧器之間的空間增設二層噴淋層。新噴淋層的布置高度為+31.790m和+33.
790m。吸收塔漿池部分進行擴容，在原塔漿池的池分離器和脈衝懸浮管道之間切開抬高，漿池抬高了3.0m。
對原石膏排漿、石膏旋流站及石灰石供漿系統進行了改造，更換原石膏排漿系統裝置和管道，更換原石膏旋流站裝置和管道，更換原石灰石供漿幫浦和管道。因吸收塔進出口煙道介面中心均整體抬高，相應的進出口煙道需進行改動。
2 提效改造後效能保證值
2.1 設計煤種
鍋爐bmcr工況，設計煤種按含硫量st.ar=1.0％考慮，入口so2濃度為2500 mg/nm3(6%o2,乾基)時，脫硫效率不低於98.
0％，出口淨煙so2排放濃度折算值小於50mg/nm3。新增噴淋層的煙氣阻力小於500 pa。
2.2 校核煤種
鍋爐bmcr工況，校核煤種按含硫量st.ar=1.2％考慮，入口so2濃度為3000 mg/nm3(6%o2,乾基)時脫硫效率不低於98.
0％，出口淨煙so2排放濃度折算值小於60mg/nm3。
第二章脫硫改造方案描述
1 漿液迴圈及噴淋系統
#7爐新增兩台迴圈幫浦設定在#7和#8吸收塔之間的空地，其中揚程最高的一台為迴圈漿幫浦e、次之的為迴圈漿幫浦d。原吸收塔上部最上層噴淋層和除霧器之間的塔體切開，上部的塔體整體向上移動了4公尺，在原最上層噴淋層和除霧器之間的空間為增設二層噴淋層布置位置。迴圈漿幫浦d噴淋層的布置高度為+31.
790m，迴圈漿幫浦e噴淋層的布置高度為+33.790m，吸收塔漿池部分進行擴容，在原塔漿池的池分離器和脈衝懸浮管道之間切一刀，漿池抬高了3.0m，改造後吸收塔總高達到了43.
2m，吸收塔正常液位13m左右，漿液迴圈停留時間為3.5min。
2 氧化空氣系統
原有的三颱氧化氣幫浦保留不變，新增一組高速離心式氧化風機，該風機由2台同流量的高速離心風機整合在乙個櫃內，安裝在四期旋流器層，由變頻器控制風機轉速，執行中可調流量。通過出口氣動門與原有的三颱氧化氣幫浦切換互為備用，新增的氧化氣幫浦命名為#7爐氧化氣幫浦a/b。
3 石膏一級脫水系統
新的煙氣條件下石膏原漿幫浦的流量為145m3/h，原排漿管支管及母管均不能滿足要求，對整個系統進行更換，更換了2台大流量的石膏原漿幫浦、石膏旋流站以及原漿幫浦和旋流站間的管道。石膏旋流器也進行了擴容，旋流子個數由6各擴充為8個。
4 石灰石供漿系統
新的煙氣條件下，原有的石灰石漿幫浦和管道均不能滿足要求，更換石灰石漿幫浦和管道閥門。
5 煙氣系統
5.1 煙道
因吸收塔進出口煙道介面中心均整體抬高，相應的進出口煙道均進行了改動，入口煙道抬高3.0m，出口煙道抬高7.0m。
5.2 增壓風機
因增加2層噴淋層，系統阻力增加約500pa，原有增壓風機的壓頭無法滿足，對增壓風機更換葉輪以滿足系統阻力的增加。電機冷卻方式改為強迫風冷加水冷的方式進行了擴容，功率提公升至2500kw。
6 電氣系統部分
6.1 #7爐迴圈漿幫浦d電機電源取自#7機6kv二段07-kc-jb-223x間隔；電機加熱器電源取自機組側（此次機組側新增一加熱器盤，具體間隔待定）；迴圈漿幫浦d進漿門電動頭電源取自脫硫380v七段58-ke-jm-678j間隔。
6.2 #7爐迴圈漿幫浦e電機電源取自#7爐6kv脫硫盤07-kd-jb-106x間隔；電機加熱器電源取自6kv電機開關本間隔內；迴圈漿幫浦e進漿門電動頭電源取自脫硫380v七段58-ke-jm-678d間隔。
6.3 配合#7爐吸收塔氧化風改造（異動2014054），新增一套氧化風機（兩台），兩台氧化風機電源分別取自脫硫380v七段58-ke-jm-672a（原#7爐擋板密封風電加熱器拆除）、58-ke-jm-673b間隔；此次新增氧化風機電機容量較大，由於低硫變容量限制，脫硫380v
七、八段聯絡執行期間，新增氧化氣幫浦需停運（使用原6kv的氧化氣幫浦）。
6.4 #41除霧水幫浦改回工頻執行，電機電纜由變頻器櫃改回至開關。
6.5 配合石膏原漿幫浦增容，原漿幫浦電機由30kw改為37kw，開關不變。
6.6 配合石灰石供漿系統改造，石灰石漿幫浦電機由45kw改為37kw，開關不變。
6.7 #7爐增壓風機電機增容高速至2500kw，電機在原有水冷的基礎上每台增加4臺強迫冷卻風機（異動2014016）；增壓風機電機#1、3冷卻風機電源取自機組側爐專用盤，#2、4冷卻風機電機電源取自脫硫380v七段；每個增壓風機電機就地設一冷卻風機電機電控箱，箱內設各冷卻風機啟停電控迴路（具體見異**紙）；正常冷卻風機啟停在dcs上進行，增壓風機主電機啟動前需先啟動全部電機冷卻風機，電機冷卻風機跳閘至報警，對增壓風機電機執行無直接影響（會導致增壓風機電機定子溫度公升高，進而影響增壓風機執行，影響程度待執行後試驗確定）。
6.8 #7爐增壓風機a靜葉電動頭電源由脫硫380v七段移至機組側#7爐380v熱控盤07-kf-jm-251q間隔。
第三章主要改造的裝置介紹
1 吸收塔
吸收塔採用液壓頂公升裝置整體進行了抬高，上部最上層噴淋層和除霧器之間的塔體切開，上部的塔體整體向上移動了4公尺，在原最上層噴淋層和除霧器之間的空間為增設二層噴淋層布置位置。吸收塔漿池部分進行了擴容，在原塔漿池的池分離器和脈衝懸浮管道之間切一刀，漿池抬高了3.0m。
2 迴圈漿幫浦
在塔頂抬高4m後，新增了2臺國產的迴圈漿幫浦，布置在#7爐吸收塔西側空地上，其中揚程最高的一台為迴圈漿幫浦e，次之的一台為迴圈漿幫浦d，新噴淋層的布置高度為+31.790m和+33.790m，迴圈漿幫浦的引數如下表。
3 氧化氣幫浦
本次脫硫提效改造，氧化氣幫浦擬由原羅茨式鼓風機改為turbomax公司生產的懸浮離心鼓風機（裝置目前未到），該風機不需要齒輪箱增速器及聯軸器，由高速電機直接驅動，而電機採用變頻器來調速。鼓風機葉輪直接與電機結合，而軸被懸浮於主動式空氣軸承控制器上。
3.1 主要特點：
（1）. 節能高效：turbomax懸浮離心鼓風機使用了永磁鐵磁性軸承，直聯技術，高效葉輪，永磁無刷同步電機，無額外的摩擦。
風機根據輸出的（風量可調範圍40-100%）自動調整電機功率的消耗，保持裝置執行的高效率。
（2）. 無振動，低噪音：採用永磁懸浮軸承及直聯技術，無振動產生，風機不需要另外設定隔音裝置；裝置重量輕，不需設定特別基礎，安裝布置簡單靈活。
（3）. 無潤滑油：風機採用了永磁懸浮軸承技術，系統不需要潤滑油系統。
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