目錄一、荷載計算 2
二、載入物堆載 4
三、沉降觀測點布設 4
四、解除安裝並觀測 5
現澆連續箱梁預壓計算
支架預壓可以消除非彈性變形，可得出比較準確的彈性變行數值，對理論計算進行證明，為支架的預拱度提供可行的實際依據，並驗證了支架的強度，剛度和穩定性.
此處取右幅箱梁第二聯五孔計算，取全聯箱梁重量按平均寬度計算箱梁單位面積荷載。第二聯箱梁鋼筋混凝土自重g=2262.9m3x26kn/m3=58939.
4kn即5893.9噸，偏安全考慮取安全係數r=1.2,預壓施加荷載g′=120%g=70727.
28kn即7072.7噸。以全部重量作用在底板上計算單位面積壓力：
f=g·r/s=58939.4x1.2÷(19.21x105)=35.06kn/m2.
右幅箱梁第二聯五孔底板平均寬度為（20.264+21.479m）/2=20.87m
右幅第二聯五孔箱梁預壓施加荷載為:
20.87m x35m x 35.06kn /m2 x 1.2=3073t
箱梁各部分荷載計算如下：
根據箱梁各部分受力的不同，因此要分塊計算箱梁荷載分布，箱梁分塊見下圖：
1．腹板
斜腹板近似矩形計算砼厚度為2.0m
2.0m×26kn/m3＝52kn/m2
腹板寬度僅為0.6m，每跨此部分長35m，
在此範圍內，荷載為：0.6m×35×52kn/m2×1.2=1310kn即131 噸。
2．箱室頂底板邊緣部分：
砼有效厚度為0.69m。
0.69m×26＝17.94kn/ m2
該部分寬度為1.6m, 每跨此部分長35m，
在此範圍內荷載為：1.6m×35×17.94kn/m2×1.2=1205.5kn,即121噸。
3. 箱室的頂、底板部分：
砼厚度為0.25m（頂板和底板平均厚度）
0.25×26＝6.5kn/㎡
頂、底板平均寬度為（3.818×2+2.706×2）/4=3.262m，
每跨此部分35m，在此範圍內 ，荷載為：
2×3.262m×35×6.5kn/m2×1.2=1781n即178噸。
4．橫樑部分
砼厚度為2m
2m×26kn/m3＝52kn/m2
寬度為1m和2m，在此範圍內，荷載為：
寬度為1m：1m×29.834m×52kn/m2×1.2=1861kn即186.1噸。
寬度為2m：2m×29.834m×52kn/m2×1.2=3722kn即372噸。
5.翼緣板部分
平均厚度為（0.2+0.55）/2=0.375m
0.375×26kn/m3＝9.75kn/m2
寬度為3.5m，在此範圍內，荷載為：
3.5m×35m×9.75kn/m2×1.2=1433.25kn即143噸。
預壓荷載平面布置圖如下：
根據本施工條件的具體情況，我部採用砂袋預壓法，重量根據設計要求為梁重的 120%預壓時，應盡量符合混凝土澆注的順序，縱向5m分段，橫向分層，從中間向兩端，逐級進行載入。其載入過程為：
0→60% g′→80% g′→100% g′
在預壓前，將梁底各部分進行放線分塊，以確定各荷載分布的位置。砂子採用人工裝袋，吊車吊送，吊送前先對每一批吊送的砂袋進行過磅稱量，並記錄在案。砂袋吊送上支架後，根據放線的荷載分布情況進行人工堆放。
載入時嚴格按照荷載布置圖的重量堆放砂袋。在堆放砂袋時將觀測點空出，以便水準尺能夠豎直插入進行測量觀測。
在整個載入過程中，每施加一級荷載，觀測並記錄一次。支架在在受壓 30分鐘後，進行下一級載入。在載入過程中隨時測量觀測點的變化情況,我部根據實際情況，在沿路線方向每 5 m 布置一排觀測點，每排布置三點，具體布置形式如下圖：
全部載入後，不可立即解除安裝，需持續施壓24h，並隨時對觀測點進行觀測，直至變形穩定後，再進行解除安裝。解除安裝必須對稱，逐級進行。解除安裝的同時，並對不同的觀測點進行標高測量，然後通過預壓前後同一點標高差值及支架的彈性變形量，梁的撓度等得出底模的預拱度之和，通過 u 型托座調整底模標高。
預拱度最高值設在梁的跨中，其他各點的預拱度由中間最高值向兩端零值按二次拋物線進行分配，預拱度計算公式為：
δx=[4δ×x×(l-x)]/l2
δx----距左支點x的預拱度值
δ-----跨中預拱度值
l-----跨長
x-----距左支點的距離
無誤後報監理工程師驗收，合格後方可進行下道工序施工。
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現澆箱梁荷載預壓方案計算例項
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