計算依據：
1、《建築施工模板安全技術規範》jgj162-2008
2、《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj 130－2011
3、《混凝土結構設計規範》gb50010-2010
4、《建築結構荷載規範》gb 50009-2012
5、《鋼結構設計規範》gb 50017-2003
一、工程屬性
二、荷載設計
三、模板體系設計
設計簡圖如下：
平面圖立面圖
四、面板驗算
取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下：
w＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，i＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(g1k+ (g2k+g3k)×h)+1.
4q2k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)×h)+1.4×0.
7q2k]×b=0.9max[1.2×(0.
1+(24+1.5)×0.9)+1.
4×2，1.35×(0.1+(24+1.
5)×0.9)+1.4×0.
7×2]×1＝29.77kn/m
q1靜＝0.9×1.35×[g1k+(g2k+g3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kn/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kn/m
q2＝(g1k+ (g2k+g3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kn/m
1、強度驗算
mmax＝0.107q1靜l2+0.121q1活l2＝0.107×28.01×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.03kn·m
σ＝mmax/w＝0.03×106/37500＝0.86n/mm2≤[f]＝15n/mm2
滿足要求！
2、撓度驗算
νmax＝0.632ql4/(100ei)=0.632×23.
05×1004/(100×10000×281250)＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
滿足要求！
3、支座反力計算
設計值(承載能力極限狀態)
r1=r5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.393×28.01×0.1+0.446×1.76×0.1＝1.18kn
r2=r4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143×28.01×0.1+1.223×1.76×0.1＝3.42kn
r3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.928×28.01×0.1+1.142×1.76×0.1＝2.8kn
標準值(正常使用極限狀態)
r1'=r5'=0.393 q2l=0.393×23.05×0.1＝0.91kn
r2'=r4'=1.143 q2l=1.143×23.05×0.1＝2.63kn
r3'=0.928 q2l=0.928×23.05×0.1＝2.14kn
五、小梁驗算
為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：
q1＝max=3.44kn/m
q2＝max[0.91+(0.3-0.
1)×0.4/4+0.5×(0.
9-0.12)+(0.5+(24+1.
1)×0.12)×max[0.5-0.
4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，2.
63+(0.3-0.1)×0.
4/4]＝2.65kn/m
1、抗彎驗算
mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.44×0.92，0.5×3.44×0.32]＝0.3kn·m
σ＝mmax/w＝0.3×106/24000＝12.43n/mm2≤[f]＝15.44n/mm2
滿足要求！
2、抗剪驗算
vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.44×0.9，3.44×0.3]＝1.88kn
τmax＝3vmax/(2bh0)=3×1.88×1000/(2×40×60)＝1.17n/mm2≤[τ]＝1.78n/mm2
滿足要求！
3、撓度驗算
ν1＝0.632q2l14/(100ei)＝0.632×2.
65×9004/(100×9350×720000)＝1.64mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8ei)＝2.65×3004/(8×9350×720000)＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
滿足要求！
4、支座反力計算
梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)
承載能力極限狀態
rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.
143×3.44×0.9，0.
393×3.44×0.9+3.
44×0.3]＝3.54kn
同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r1＝r5＝2.7kn，r2＝r4＝3.54kn，r3＝2.91kn
正常使用極限狀態
r'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.
143×2.65×0.9，0.
393×2.65×0.9+2.
65×0.3]＝2.73kn
同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r'1＝r'5＝2.42kn，r'2＝r'4＝2.73kn，r'3＝2.23kn
六、主梁驗算
主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：
1、抗彎驗算
主梁彎矩圖(kn·m)
σ＝mmax/w＝0.514×106/5080＝101.2n/mm2≤[f]=205n/mm2
滿足要求！
2、抗剪驗算
主梁剪力圖(kn)
vmax＝5.48kn
τmax＝2vmax/a=2×5.48×1000/489＝22.41n/mm2≤[τ]＝125n/mm2
滿足要求！
3、撓度驗算
主梁變形圖(mm)
νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
滿足要求！
4、扣件抗滑計算
r＝max[r1,r3]＝0.76kn≤8kn
單扣件在扭矩達到40～65n·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！
同理可知，左側立柱扣件受力r＝0.76kn≤8kn
單扣件在扭矩達到40～65n·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！
七、立柱驗算
λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150
長細比滿足要求！
查表得，φ＝0.5
1、風荷載計算
mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kn·m
2、穩定性計算
根據《建築施工模板安全技術規範》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：
1)面板驗算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kn/m
2)小梁驗算
q1＝max=3.14kn/m
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