計算依據：
1、《混凝土結構工程施工規範》gb50666-2011
2、《混凝土結構設計規範》gb50010-2010
3、《建築結構荷載規範》gb 50009-2012
4、《鋼結構設計規範》gb 50017-2003
一、工程屬性
二、荷載設計
三、模板體系設計
設計簡圖如下：
模板設計平面圖
模板設計剖面圖(樓板長向)
模板設計剖面圖(樓板寬向)
四、面板驗算
根據《建築施工模板安全技術規範》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規定，另據現實，樓板面板應擱置在樑側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：
w＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，i＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、強度驗算
q1=γ0×[1.35(g1k+(g3k+g2k)×h)+1.4×φcq1k]×b=1×[1.
35×(0.1+(1.1+24)×0.
3)+1.4×0.9×2.
5] ×1=13.45kn/m
m＝q1l2/8=13.45×0.22/8= 0.067kn·m
σ＝m/w＝0.067×106/37500＝1.793n/mm2≤[f]＝15n/mm2
滿足要求！
2、撓度驗算
q＝(g1k+(g3k+g2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.3)×1=7.63kn/m
ν＝5ql4/(384ei)＝5×7.63×2004/(384×10000×281250)＝0.057mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
滿足要求！
五、小梁驗算
因[b/lb]取整＝[9300/900]取整＝10，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：
1、強度驗算
q1=γ0×[1.35(g1k+(g3k+g2k)×h)+1.4×φcq1k]×b=1×[1.
35×(0.3+(1.1+24)×0.
3)+1.4×0.9×2.
5] ×0.2=2.744kn/m
因此，q1靜=γ0×1.35(g1k+(g3k+g2k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.3)×0.2=2.114kn/m
q1活=γ0×1.4×φc×q1k×b=1×1.4×0.9 ×2.5×0.2=0.63kn/m
m1＝0.107q1靜l2+0.121q1活l2＝0.107×2.114×0.92+0.121×0.63×0.92＝0.245kn·m
m2＝q1l12/2=2.744×0.152/2＝0.031kn·m
mmax＝max[m1，m2]＝max[0.245，0.031]＝0.245kn·m
σ＝mmax/w＝0.245×106/42670＝5.741n/mm2≤[f]＝15.44n/mm2
滿足要求！
2、抗剪驗算
v1＝0.607q1靜l+0.62q1活l＝0.607×2.114×0.9+0.62×0.63×0.9＝1.506kn
v2＝q1l1＝2.744×0.15＝0.412kn
vmax＝max[v1，v2]＝max[1.506，0.412]＝1.506kn
τmax＝3vmax/(2bh0)=3×1.506×1000/(2×80×40)＝0.706n/mm2≤[τ]＝1.78n/mm2
滿足要求！
3、撓度驗算
q=(g1k+(g3k+g2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.2＝1.566kn/m
跨中νmax＝0.632ql4/(100ei)=0.632×1.
566×9004/(100×9350×1706700)＝0.407mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
懸臂端νmax＝ql4/(8ei)=1.566×1504/(8×9350×1706700)＝0.006mm≤[ν]＝l1/250＝150/250＝0.6mm
滿足要求！
六、主梁驗算
1、小梁最大支座反力計算
q1k＝2.5kn/m2
q1=γ0×[1.35(g1k+(g3k+g2k)×h)+1.4×φcq1k]×b=1×[1.
35×(0.5+(1.1+24)×0.
3)+1.4×0.9×2.
5] ×0.2=2.798kn/m
因此，q1靜=γ0×1.35(g1k+(g3k+g2k)×h)×b=1×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.2=2.168kn/m
q1活=γ0×1.4×φc×q1k×b=1×1.4×0.9 ×2.5×0.2=0.63kn/m
q2＝(g1k+ (g3k+g2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.3)×0.2=1.606kn/m
承載能力極限狀態
按四跨連續梁，rmax＝(1.143q1靜+1.223q1活)l＝1.143×2.168×0.9+1.223×0.63×0.9＝2.924kn
按懸臂梁，r1＝q1l=2.798×0.15＝0.42kn
r＝max[rmax，r1]＝2.924kn;
正常使用極限狀態
按四跨連續梁，rmax＝1.143q2l＝1.143×1.606×0.9＝1.652kn
按懸臂梁，r1＝q2l=1.606×0.15＝0.241kn
r＝max[rmax，r1]＝1.652kn;
2、抗彎驗算
計算簡圖如下：
主梁彎矩圖(kn·m)
mmax＝0.524kn·m
σ＝mmax/w＝0.524×106/5080＝103.241n/mm2≤[f]＝205n/mm2
滿足要求！
3、抗剪驗算
主梁剪力圖(kn)
vmax＝5.748kn
τmax＝2vmax/a=2×5.748×1000/489＝23.508n/mm2≤[τ]＝125n/mm2
滿足要求！
4、撓度驗算
主梁變形圖(mm)
νmax＝0.217mm
跨中νmax=0.217mm≤[ν]=600/250=2.4mm
懸挑段νmax＝0.161mm≤[ν]=150/250=0.6mm
滿足要求！
七、立柱驗算
λ＝h/i＝1200/15.9＝76≤[λ]＝180
滿足要求！
查表得，φ＝0.75
f=n/(φa)=1×[1.35×(0.75+(1.
1+24)×0.3)+1.4×0.
9×2.5]×0.6×0.
9×1000/(0.75×424)=7.737×1000/318=24.
331n/mm2≤[f]=205 n/mm2
滿足要求！
八、可調托座驗算
按上節計算可知，可調托座受力n＝7.737kn≤[n]＝30kn
滿足要求！
九、立柱地基基礎驗算
立柱底墊板的底面平均壓力p＝n/(mfa)＝7.737/(1×0.1)＝77.371kpa≤fak＝180kpa
滿足要求！
梁 扣件式 計算書
梁模板 扣件式 計算書計算依據 1 建築施工模板安全技術規範 jgj162 2008 2 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj 130 2011 3 混凝土結構設計規範 gb50010 2010 4 建築結構荷載規範 gb 50009 2012 5 鋼結構設計規範 gb 50017 2003...
梁 扣件式 計算書 修改
計算依據 1 建築施工模板安全技術規範 jgj162 2008 2 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj 130 2011 3 混凝土結構設計規範 gb50010 2010 4 建築結構荷載規範 gb 50009 2012 5 鋼結構設計規範 gb 50017 2003 一 工程屬性 二 荷...
落地扣件式腳手架計算書
計算依據 1 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj130 2011 2 建築地基基礎設計規範 gb50007 2011 3 建築結構荷載規範 gb50009 2012 4 鋼結構設計規範 gb50017 2003 一 腳手架引數 二 荷載設計 計算簡圖 立面圖側面圖 三 縱向水平杆驗算 縱 ...