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題目：學習中心
專業學號：
學生1 基本情況
本章需簡單介紹課程設計的內容，包括廠房的尺寸，板的布置情況等等內容。
1、工程概況
高新園區科技園銘富小區住宅，設計使用年限為50年，住宅小區採用磚混結構，樓蓋要求採用整體式單向板肋梁樓蓋。牆厚370，柱為鋼筋混凝土柱，截面尺寸為。
2、設計資料
（1）樓板平面尺寸為，如下圖所示：
圖2.1 樓板平面圖
（2）樓蓋做法詳圖及荷載
圖2.2 樓蓋做法詳圖
樓面均布活荷載標準值為：7kn/m2
樓面面層用20mm厚水泥砂漿抹面， 20kn/m3,
板底及梁用20mm厚混合砂漿天棚抹底， 17kn/m3
樓蓋自重即為鋼筋混凝土容重， 25kn/m3
④ 恆載分項係數1.2；活荷載分項係數為1.3（因工業廠房樓蓋樓面活荷載標準值大於4kn/m2）
⑤ 材料選用
混凝土：c25
鋼筋：樑中受力縱筋採用hrb335級鋼筋；板內及樑內的其它鋼筋可以採用hpb235級。
2 單向板結構設計
板的永久荷載標準值
80mm現澆鋼筋混凝土板0.08×25=2 kn/m2
20mm厚水泥砂漿抹面0.02×20=0.4 kn/m2
20mm厚混合砂漿天棚抹底0.02×17=0.34 kn/m2
小計2.74 kn/m2
樓面均布活荷載標準值7 kn/m2
永久荷載分項係數取1.2，因工業廠房樓蓋樓面活荷載標準值大於4kn/m2，所以活荷載分項係數取1.3。於是板的荷載總計算值：
①q=+=1.2×2.74+0.7×1.3×7=9.658kn/m2
②q=+=1.2×2.74+1.3×7=12.388kn/m2
由於②>①，所以取②q=12.388kn/m2，近似取q=12kn/m2
次梁截面為200mm×500mm，現澆板在牆上的支承長度不小於100mm，取板在牆上的支承長度為120mm。按塑性內力重分布設計，板的計算跨度：
邊跨=+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm<1.025=2030mm，取=2020mm
中間跨==2200-200=2000mm
因跨度相差小於10%，可按等跨連續板計算。取1m寬板帶作為計算單元，計算簡圖如圖所示：
圖2.5 板計算簡圖
板厚 h=100mm，
次梁 b×h=220mm×450mm
計算跨度：邊跨 l01=ln+h/2=3000-120-220/2+100/2=2820mm
l01= ln+a/2=3000-220/2-120+120/2=2830mm
選其中較小者l01=2820mm
中跨 l02=ln=3000-220=2780mm
跨度差(l01-l02)/l02=(2820-2780)/2780=1.4%<10%
故按等跨連續板計算。
查表可知，板的彎矩係數分別為：邊跨中，1/11；離端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中間支座，-1/14。故
=-=（g+q）/11=9.2×/11=3.34kn·m
=-（g+q）/14=-9.2×/14=-2.57kn·m
==（g+q）/16=9.2×/16=2.25kn·m
這是對端區單向板而言的，對於中間區格單向板，其和應乘以0.8， =0.8×-2.57=-2.06kn·m； =0.8×2.25=1.80kn·m
板的配筋計算只需按鋼筋混凝土正截面強度計算，不需進行斜截面受剪承載力計算。
取a=25，b=1000mm，h=100mm，h0=h-a=100-25=75mm
fc=12.5n/mm2，fy=210n/mm2
板的配筋計算表：
表2-1 板的配筋計算表
計算結果表明，支座截面的均小於0.35，符合塑性內力重分布的原則； /bh=246/（1000×80）=0.308%，此值大於0.
45/=0.45×1.43/210=0.
306%，同時大於0.2%，滿足最小配筋率。
永久荷載設計值
板傳來永久荷載3.522×2.2=7.81kn/m
次梁自重0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52kn/m
次梁粉刷0.02×（0.5-0.08）×2×17×1.2=0.34kn/m
小計g=10.67kn/m
可變荷載設計值q=5.6×2.2=12.32kn/m
荷載總設計值g+q=22.99kn/m
次梁支承在主梁或牆上，其支座按不動鉸支座考慮，次梁按多跨連續梁計算。次梁所受荷載為板傳來的荷載和自重，也是均布何在。計算板傳來的荷載時，取次梁相連跨度一半作為次梁的受荷寬度。
次梁在磚牆上的支承長度為250mm。主梁截面為300mm×650mm。
計算跨度：
邊跨 =+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm<1.025=6488mm，
故取=6450mm
中間跨 ==6600-300=6300mm
因跨度相差小於10%，可按等跨連續梁計算。次梁計算簡圖如圖所示：
圖2.6 次梁計算簡圖
跨度差 （l01-l02）/l02×100%=（6475-6350）/6350×100%=1.97%<10%
按等跨連續梁計算。
次梁彎矩計算表（m=αmbpl02）如表2-3
表2-2 次梁彎矩計算表
次梁簡力計算表（v=αvbpln）如圖2-4
表2-3 次梁簡力計算表
次樑應根據所求的內力進行正截面和斜截面承載力的配筋計算。正截面承載力計算中，跨中截面按t形截面考慮，支座截面按矩形截面考慮；在斜截面承載力計算中，當荷載、跨度較小時，一般僅配置箍筋。否則，還需設定彎起鋼筋。
（1）次梁正截面抗彎計算
跨中截面按t形截面計算，翼緣寬度為
邊跨 bf＇=l01/3=6475/3=2158 mm中跨 bf＇=l02/3=6350/3=2117 mm< b+sn=220+2780=3000 mm
hf＇=100 mm，h=450 mm，a=35 mm， h0=450-35=415 mm
fc bf＇hf＇(h0- hf＇/2)=12.5×2117×100×(415-100/2)×10-6=965.88 kn·m
γdm=1.2×84.69=101.63 kn·m
fc bf＇hf＇(h0- hf＇/2)> γdm ，故次梁跨中截面均按第一類t形截面計算，支座處按矩形截面計算。
b=220 mm fc=12.5 n/mm2 fy=310n/mm2
正截面抗彎計算表：
表2-4 正截面抗彎計算表
其中ζ=x/h0均小於0.35，符合塑性內力重分布條件。
（2）次梁斜截面抗剪配筋計算
hw/b=(h0- hf＇)/b=(415-100)/220=1.432<4
1/γd（0.25fcbh0）=1/1.2×0.25×12.5×220×415=237.76kn>vmax=84.73 kn
滿足截面尺寸要求。
斜截面抗剪計算表：
表2-5 斜截面抗剪計算表
計算結果表明，支座截面的均小於0.35； /bh=421.1/（200×500）=0.
42%，此值大於0.45/=0.45×1.
43/300=0.21%，滿足最小配筋率。
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