伐板基礎大體積砼施工方案

目錄一、工程概況 2

二、編制依據 3

三、編制說明 3

四、施工準備 3

五、施工工藝流程及操作要點 14

六、質量驗收 20

七、安全保證措施 22

八、質量記錄 23

九、附件 23

工程名稱：萬麗·城市客廳旅遊度假綜合體專案一期

工程地點：重慶市黔江區正陽新城

建設單位：重慶萬麗武陵置業****

設計單位：重慶博建建築設計****

地堪單位：中煤科工集團重慶設計研究院

施工單位：重慶建工第三建設有限責任公司

監理單位：重慶建新建設工程監理諮詢****

合同工期：760日

本工程建築面積合計約9.4萬平方公尺，由1#~6#樓洋房區及14#、15#樓高層區組成。其中，1#樓、2#樓、3#樓為地下一層，地上6層，4#~6#樓為地下一層，地上八層。

14#15#樓均為地下一層，地上29層。

各樓棟基礎形式均為筏板基礎，地基基礎為強夯復合地基。

針對年前施工的洋房區筏板基礎的特點：基礎平面尺寸中1#、2#樓由於基礎相連，雖設定後澆加強帶，但長度仍在50公尺左右，對於平板式筏板，此筏板基礎厚度多變，且1300mm厚筏板平面尺寸的寬度為2900mm，長度在50公尺左右，個別還存在3公尺×3公尺的1300mm厚筏板、4.7公尺×40公尺的1200mm厚筏板等；筏板砼設計強度等級均為c30。

單棟砼澆築方量在800立方公尺左右，已屬大體積混凝土施工範圍。另高層區14#、15#樓筏板厚度分別為1600mm和1800mm，也屬大體積砼。

《建築工程施工質量驗收統一標準》 gb50300－2013

《混凝土結構工程施工質量驗收規範》gb50204－2002（2011版）

《大體積混凝土施工技術規範》 gb50496-2009

《鋼筋混凝土結構設計規範》gb50010-2010

《混凝土強度強度檢驗評定標準》gb/t50107－2010

《建築地基基礎工程施工質量驗收規範》gb50202－2002

本大體積混凝土施工方案的編制物件為1#--6#樓，14#及15#樓筏板基礎，鑑於高層區和洋房區分開施工，針對1#-6#樓筏板基礎高度多變，分別有600mm、1000mm、1200mm、1300mm厚的筏板，由於厚度1000mm以上的範圍及體量居多，故均屬大體積砼結構，且洋房區施工期也正處於黔江區冬季，高層區處於夏季，如何控制好筏板砼在水化過程中內外溫差不大於25℃，防止砼出現溫度應力裂縫和乾縮裂縫的產生，是筏板基礎施工的重點之一，

3.1 技術準備

3.1.1首先熟悉施工圖紙，了解施工圖中對大體混凝土的特別設計說明部分，以及對大體積混凝土施工用材料的要求和特殊的施工程式、質量控制要點等。

3.1.2 理論計算

施工階段溫度應力與收縮應力的計算方法（參考《大體積混凝土施工規範》(gb50496-2009)附錄b進行計算），計算以下指標：

b.1 混凝土的絕熱溫公升

t(t)=

式中：t(t)——砼澆築完t時間，砼絕熱溫公升值（℃）

c———每立方公尺砼水泥用量（kg）本案c30砼取452 kg

q———每千克水泥水化熱量（kj/kg）本案取461 kj/kg

c———砼的熱比，取0.96（kj/kg）

p———砼的質量密度，取2400kg/m3

e———常數，取2.718

m———與水泥品種、澆築時與溫度有關的經驗係數，一般為0.2-0.4，本案取0.3

t----砼澆築後至計算時的天數（d）

t（3） =452×461×（1-2.718-0.3×3）/0.96×2400

=53.4（℃）

t（7） =452×461×（1-2.718-0.3×7）/0.96×2400

=79.4（℃）

t（28） =452×461×（1-2.718-0.3×28）/0.96×2400

=89.5（℃）

b.2 混凝土收縮變形值的當量溫度

混凝土收縮的相對變形值：

·m1·m2·m3···m11

式中：——齡期為t時混凝土收縮引起的相對變形值；

——在標準試驗狀態下混凝土最終收縮的相對變形值，取3.24×10-4

m1，m2,m3。。。m11----考慮各種非標準條件的修正係數，查表取低熱水泥：乘積為1.43

砼澆築後3天收縮相對變形值：

εy（t）=εy0(1-e-0.01t)=3.24×10-4×（1-2.718-0.01×3）×1.43

=0.14×10-4

砼澆築後7天收縮相對變形值：

εy（t）=εy0(1-e-0.01t)=3.24×10-4×（1-2.718-0.01×7）×1.43

=0.32×10-4

砼澆築後28天收縮相對變形值：

εy（t）=εy0(1-e-0.01t)=3.24×10-4×（1-2.718-0.01×28）×1.43

=1.11×10-4

各齡期混凝土收縮當量溫度

ty（t）=εy（t）/α

式中：ty（t）——各齡期（d）混凝土收縮當量溫度（℃）；

混凝土的線膨脹係數，取1.0×10-5。

砼澆築後3天收縮當量溫差：

ty（3）=εy（t）/α=0.14×10-4/1.0×10-5=1.4℃

砼澆築後7天收縮當量溫差：

ty（7）=εy（t）/α=0.32×10-4/1.0×10-5=3.2℃

砼澆築後28天收縮當量溫差：

ty（28）=εy（t）/α=1.11×10-4/1.0×10-5=11.1℃

b.3 混凝土的彈性模量

式中： e（t）---混凝土齡期為t時，混凝土的彈性模量（n/mm2）

混凝土的彈性模量，一般近似取標準條件下養護28d的彈性模量，查表取 c30 ：3.0×104

--- 係數，近似取0.09

---混凝土中摻合料對彈性模量修正係數， =，其中為粉煤灰摻量百分比，本案摻量23%，取0.99，為礦渣粉摻量，本案未涉及，取1。

=0.99×3×104×（1-2.718-0.09×3）

0.71×104 n/mm2

=1.41×104 n/mm2

=2.73×104 n/mm2

b.4 溫公升估算

混凝土內部熱源在t1和t2時刻之間釋放熱量所產生的溫差，可按下式計算：

根據現場實測計算，相應係數參照b.1。

b.5 溫差計算

混凝土澆築體的裡表溫差可按下式計算：

式中：----齡期為t時，混凝土澆築體的裡表溫差。

----齡期為t時，混凝土澆築體內的最高溫度，通過溫度場計算或實測求得(℃)。

-----齡期為t時，混凝土澆築體內的表層溫度，通過溫度場計算或實測求得（℃）。

該值以實測值為準計算，用於溫度監測。

混凝土澆築體的綜合降溫差可按下式計算：

式中：---齡期t時，混凝土澆築體在降溫過程中的綜合降溫。

---在混凝土齡期為t內，混凝土澆築體內的最高溫度，可通過溫度場計算或實測求得，取55℃

---混凝土澆築體達到最高溫度tmax時，其塊體上、下表層的溫度，分別取44℃、50℃。

---齡期為t時，混凝土收縮當量溫度，取=1.4℃

---混凝土澆築預計的穩定溫度或最終穩定溫度，（可取計算齡期t時的日平均溫度或當地年平均溫度）取

則此處取得t=3， =31℃

b.6 溫度應力計算

施工準備階段，最大自約束應力也可按下式：

---最大自約束應力

---混凝土澆築後可能出現的最大裡表溫差，取12℃

---與最大裡表溫差對應齡期t時，混凝土的彈性模量，取=0.71×104 n/mm2

---在齡期時，第i計算區段產生的約束應力延續至t時的鬆弛係數。查表取0.278

則經計算自約束應力=0.118 mpa

外約束拉應力可按下式計算：

式中：---齡期t時，因綜合降溫差，在外約束條件下產生的拉應力（mpa）；

---齡期為t時，在第i計算區段內，混凝土綜合降溫差的增量，可按計算，求得=31℃

---混凝土泊松比，取0.15；

---齡期t時，在第i計算區段，外約束的約束係數，按下式計算:

其中l—混凝土澆築長度（mm）；取50000mm

h---混凝土澆築厚度，該厚度未塊體實際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度之和（mm），取1300mm

cx—外約束介質的水平變形剛度（n/mm3）查表取3×10-2 n/mm3

則經計算得0.26

故 =

=0.184 mpa

b.7 控制溫度裂縫的條件

式中：k-----防裂安全係數，取k=1.15

---摻合料對混凝土抗拉強度影響係數， =，查表取=1.03

---混凝土抗拉強度標準值，查表取： =2.01

則：滿足要求

滿足要求

3.1.3 根據施工準備採用的控制溫度裂縫措施和現有的施工條件，通過計算出的混凝土的水泥水化熱的絕熱量最高公升溫值、各齡期收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量，估計可能產生的最大溫度收縮應力，如果不超過混凝土的抗拉強度，表明所採取的預防控制措施是有效的；否則，要調整混凝土的入模溫度、降低水化熱和混凝土內外溫差、改善施工工藝和混凝土拌和物的效能，直至計算的應力在允許的範圍。

經計算，相應準備措施滿足條件。

3.1.4 大體積混凝土施工應在混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預埋管件等工作完成並驗收合格的基礎上進行。

3.1.5 現場的供水、供電應滿足混凝土連續施工的需要，由於施工現場處於黔江區未成熟開發地段，經常停電，現場應配備柴油發電機並配備雙迴路供電，停電時，立即採用發電機供電。

伐板基礎大體積砼施工方案

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