目錄 1
一 、工程概況 3
二、高支模施工方案 3
1.支模採用的主要材料 3
2.南向門廳樓板模板 3
3.南向門廳梁模板 3
三 、高支模計算 4
㈠門廳雨篷樓板支模計算 4
1.計算的已知條件 4
2.樓板模板設計 5
3.腳手架支撐穩定性驗算 8
㈡大樑模板設計 8
1.大樑模板計算 8
2、鋼管架支撐穩定性驗算 11
3.承載力驗算 12
4.樑側模及對拉螺栓拉力計算 12
四 、高支模施工方法 14
1.材料 14
2.施工順序 15
3.安裝支撐系統 15
4.梁、板模板的安裝 16
5.支頂、梁板模板的拆除 16
6.技術安全措施 16
7.預防坍塌事故的技術措施 17
8.預防高空墜落事故安全技術措施 17
9.混凝土澆築方法及技術措施 18
五 、高支模的施工管理 18
六 、監測措施 19
七 、應急預案 20
1.編制依據
⑴《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》jgj128-2000；
⑵《木結構設計規程》gb50005--2003；
⑶《混凝土結構工程施工質量驗收規範》50204-2002；
⑷《建築工程施工質量驗收統一標準》gb50300－2001；
⑸《中海錦城南苑工程結構施工圖紙》；
⑹《中海錦城南苑工程施工合同》;
⑺《建築施工計算手冊》2004版等。
本工程南向門廳為大跨度採光雨篷
根據設計圖紙圓弧雨篷梁ql1截面為400*3900，為本工程樓面模板支撐系統主要和最薄弱環節，其次17、22*h軸以南的kl22-1梁截面為500*950，亦為本工程樓面模板支撐系統主要和薄弱環節。
⑴鋼管：ф48×3.5mm；
⑵枋木：80mm×80mm×2000mm、80mm×80mm×1200mm；
⑶膠合板：915mm×1830mm×18
（4）用腳手架配套底托，墊板尺寸為100×100×18mm。
⑴、樓板底模採用18mm厚夾板，支撐系統採用50×100mm的木枋、扣件式腳手架。
⑵、所有樓板支撐體系均採用腳手架跨距@900mm，排距為900m，最上層木枋為50×100mm@450，高度1000 mm以上大樑跨距為450 mm，排距為450 mm，腳手架水平拉桿沿高度設定，第一道水平拉桿離柱腳200～300mm處，以後每隔1.8m設一道。
樓板模板支模示意圖如下：
3.南向門廳梁模板
⑴、梁底模和側模採用18mm厚夾板，梁底支撐系統採用50×100mm的木枋、扣件式腳手架。
⑵、所有梁模板垂直支撐的腳手架沿梁縱向方向布置，間距是900，根據層高及樑高來考慮，並通過調整底座及頂托的螺栓來滿足支模的高度要求。每隔1.8公尺縱橫水平拉桿各一道，以保證整個支撐體系的穩定性。
⑶、採用50×100mm木枋作為梁的水平支撐。上層木枋（直接承托梁底模板的木枋）為50×100mm，間距300mm；側模加豎向100mm(寬)×50距500mm的木方。
⑷、跨度l>4m的肋承梁，應按施工規範起拱,起拱高度符合設計和施工規範的要求，主次梁交接時，先主梁起拱，後次梁起拱。
梁模板支模方法詳見「模板高支模大樣圖」。
樑側、梁底、和樓面模板均採用18mm厚夾板，承托梁底模板的木枋採用50×100mm木枋，間距300mm，樓面模板的楞木也採用50×100mm木枋，木枋間距為450mm。門廳圓弧梁底腳手架跨距是450mm；樓板模板架支撐跨距是900mm，間距900mm。
樓板模板標準荷載值
1 模板自重0.018×5＝0.090kn/m2
2 新澆混凝土重：24×0.15=3.60kn/m2
3 樓板鋼筋1.1×0.15=0.165kn/m2
4 施工人員及裝置荷載標準值2.5kn/m2 為集中荷載時取2.5kn
5 振搗砼荷載 2.0 kn/m2
2、樓板模板設計
（1）樓板模板強度計算
計算簡圖如「計算簡圖1」示(間距為450)
q450 450 450 450
計算簡圖1
荷載設計值q1=[1.2×(①+②+③)+1.4×(④+⑤)] ×1
1.2×(0.090+3.60+0.165)+1.4×(2.5+2.0)]×1
11.926kn/m
q2=[1.2×(①+②+③)+1.4×⑤] ×1
=[1.2×(0.090+3.60+0.165)+1.4×2.0] ×1
7.426kn/m
km=0.077剪力係數 -0.607,撓度係數kω=0.632
kfm=0.169剪力係數kfv=-0.661,撓度係數kfω=1.079
ⅰ.則當施工人員及裝置荷載為均布荷載時:
m1=kmql2=0.077×11.926×0.452=
ⅱ.則當施工人員及裝置荷載為集中荷載時，如下計算簡圖2:
f f f f
450 450 450 450
計算簡圖2
m2=kmq2l2+kfmfl=0.077×7.426×0.452+0.169×2.5×0.45
=取m2進行驗算。
w=bh2/6=1000×182/6=54000mm2
б=m/w=0.306×106/54000=5.665n/mm2<[б]=13n/mm2， 滿足要求。
（2）抗剪驗算
v=kvq2l+kfvf=0.607×7.426×0.45+0.661×2.5=3.681kn
τ=3v/2bh
=(3×3.681×103)/(2×450×18)=0.682n/mm2滿足要求。
（3）樓板模板剛度驗算
荷載標準值qk=1.2×(①+②+③)×1
=1.2×(0.090+3.60+0.165)=4.626kn/m
i=bh3/12=1000×183/12=486000 mm4
e=10000n/ mm2
ωmax=kωqkl4/100ei=(0.632×4.626×4504)/384×10000×486000
=0.014mm<[ω]=l/400=500/400=1.25mm 滿足要求。
（4）樓面橫楞強度計算
木枋間距為450mm
計算簡圖如「計算簡圖3」示
q900900
計算簡圖3
強度驗算：
按二跨連續梁進行計算，查靜力學手冊得：
均布荷載作用計算係數：
km=-0.125 kv=-0.625 kw=0.521
q1=11.926×0.45 =5.367kn/m
木枋自重均布荷載：
選用松木，彈性模量e=10000n/mm2,容重r=6.0×103n/m3。
q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036kn/m
m=km q1l2+ km q2l2=0.125×(5.367+0.036)×0.92=
w=bh2/6=50×1002/6=83333.3mm3
m/w=0.547×106/83333.3=6.564n/mm2
<[б]=13n/mm2 滿足要求。
抗剪驗算
v=kvql=0.625 ×(5.367+0.036)×0.9=3.039kn
t=3v/2bh=3×3.039×103/2×50×100＝0.912n/mm2〈1.4 n/mm2
滿足要求。
撓度驗算
荷載不包括振搗荷載，則
i = bh3/12=50×1003/12=4166667
q3=1.2×(0.090+3.60+0.165)×0.45=2.082kn/m
ω=kwql4/100ei=0.512×2.082×9004/100×10000×416667=1.679mm
〈l/400=900/400=2.25mm.
滿足要求。
（5）樓面縱楞強度計算ffq
900900
計算簡圖4
荷載計算
每一根橫楞傳到縱楞的集中力設計值是
f=3.039kn
強度計算
按二跨連續梁進行計算，查靜力學手冊得：
均布荷載作用計算係數：
km=-0.125 kv=-0.625 kw=0.521
集中荷載作用計算係數：
km=-0.188 kv=-0.688 kw=0.911
w=83333.3mm3
б=m/w=（0.518×106）/83333.3=6.216n/mm2<[б]=13n/mm2
滿足要求。
抗剪驗算
v= kv f=0.688×3.039=2.091kn
τ=3v/2bh=(3×2.091×103)/(2×50×100)
=0.627n/mm2撓度驗算
荷載不包括振搗荷載，則
p=q3b/2=2.082/2=1.041kn
滿足要求。
1 樓門廳7 8公尺高支模施工方案
目錄一 編制依據 1 二 工程概況 1 三 材料 構配件要求 1 3.1門型架 鋼管 1 3.2扣件 2 四 支頂的搭設 2 五 支頂的構造要求 5 5.1縱向水平杆構造要求 5 5.2橫向水平杆構造要求 5 5.3立桿構造要求 5 5.4剪刀撐構造要求 6 六 支頂的搭設與拆除 6 6.1施工前準...
高支模施工方案
1 工程概況 1.1危險性較大的分部分項工程概況 高大模板支撐系統 1.2高大模板施工結構平立面布置圖 1.3各參見主體名稱 1.4 施工要求和技術保證條件 2 編制依據 3 施工計畫 3.1施工進度計畫 3.2材料與裝置計畫 4 施工工藝技術 4.1模板支撐系統基礎處理 4.2 高支模支撐系統設計...
高支模施工方案
十一 樓板模板扣件鋼管高支撐架設計方案 一 編制依據 1 木結構設計規範 gb50005 2003 2 建築施工安全檢查標準 jgj59 99 3 建築工程施工質量驗收統一標準 gb50300 2001 7 河南省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法 等有關規定 8 本工程的結構施工圖紙 9 本工...