一、編制依據
《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》（jgj 130—2001）
《門式鋼管腳手架》（jgj76－91）
《建築工程施工質量驗收統一標準》（gb50300--2001）；
《混凝土結構工程施工質量驗收規範》（gb50204--2002）；
《建築施工門式鋼管腳手架安全技術規範》（jgj128--2000）
廣州市獵德汙水處理四期工程設計圖紙（施工圖審查）
廣州市獵德汙水處理系統四期廠區工程土建施工（南片區）三標段《岩土工程詳細勘察報告》
廣州市獵德汙水處理系統四期廠區工程土建施工（南片區）三標段施工組織總設計
二、工程概況
廣州市獵德汙水處理系統四期廠區工程位於廣州市天河區員村，地處臨江大道北側、華南快速路橋梁東側。四期工程設計汙水處理能力達到56萬m3/d。工程占地面積為131581m2，包括的施工專案有：
細格柵及曝氣沉砂池、沉砂鼓風機房及配電室、生化鼓風機房及變配電房、脫水機房及汙泥料倉、貯泥池、改良a2/0生化池、汙泥碼頭及除臭裝置。
本工程細格柵及曝氣沉砂池、沉砂鼓風機房及配電室、生化鼓風機房及變配電房、脫水機房及汙泥料倉、貯泥池、改良a2/0生化池頂砼面距底板高度為6~14公尺，面板及梁需要搭設門式頂架作模板支撐。其中脫水機房的側牆高度為14.5m，在所有單體中高度最高，梁kl3（400*1650）尺寸最大，因此，脫水機房作為最不利因素考慮。
各池體厚度為0.2m，機房面板厚度為0.1m。
三、施工佈署
為了使工程自始至終保持安全、文明施工、提高生產效率，保證質量，保證施工安全，做如下部署：
1、側牆施工根據單體高度，分2-3節施工，每節高度不大於5公尺，兩節之間設定止水鋼板；
2、模板主要採用木模板，木模板規格1830*915*18mm，牆體內楞採用100*100木方豎向布置，橫向間距300mm，外楞採用2- 48 3.5mm鋼管橫向布置，豎向間距550mm，對拉螺桿間距400mm。
3、牆體腳手架採用 48 3.5mm鋼管雙排搭設，橫距lb為 0.8m，縱距la為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m。
4、生化池、貯泥池、生化鼓風機房、沉砂鼓風機房頂板及梁施工時要求採用gzm門式支架作支撐桿材，淨空較高的單體可以採用鋼管支架。每榀門式支架的寬高為1200x1830，調整低架：1200x915，1200x500，連線杆上下連線疊高30mm,板底、梁底累疊門式支架加高度調節架，整層滿堂紅布置。
兩榀門式支架間的間距900mm，兩排縱向支架間隔1200mm，距地高100mm設定ф48x3.5鋼管水平縱橫向掃地杆。
5、脫水機房頂板及梁採用鋼管架搭設，板下縱橫間距1200mm，梁下間距
5、搭設場地應平整、夯實，立於土地面上的立桿底部應加設寬度》200mm，寬度大於50mm的墊木、墊板，每根立杆的支墊面積應不小於0.15m2，支頂架外側設定排水溝並抽水。
6、牆體模板及腳手架均需設定斜撐，牆體較高時，池體內腳手架滿堂布置，橫縱距為1.5m，步距1.8m，靠近牆體位置設定加密杆，加密杆豎向間距0.9m，加密杆頂住牆體模板大楞；
7、梁截面高度大於或等於800mm,加設ф12的對拉螺栓@400，每邊設2ф48x3.5鋼管作水平加強筋，提高梁模板的側向強度，截面高度小於800mm，不設對拉螺栓。
8、對拉螺桿採用防水螺桿，在螺桿的**位置設定止水鋼板，螺桿兩頭設定橡膠塞，以便於在池體上留下兩個凹位，待模板拆除後，在池壁的凹位上用1:2防水水泥沙漿抹平，以保證池壁的水密性，確保池體的防滲、防漏。
9、在搭設、使用、拆除施工過程中，嚴格按照施工規範及有關施工要求施工，完善管理制度，定期和不定期檢查，密切注意使用安全，確保實用、美觀、穩固。
10、模板上承受的荷載不得超過《混凝土結構工程施工質量驗收規範》（gb50204--2002）附錄一的規定值。向模板中傾倒砼時按採用導管的方式，側壓力不得大於：p=1.
5h（單位：kn/m2），h為砼側壓力計算處至新澆砼頂面的高度。荷載標準值及分項係數按現行建築結構荷載規範的規定採用。
四、牆體模板
1、布置方式：
本工程中側牆高度最高的是脫水機房，屋頂標高22.6m，底板標高8.1m，側牆高度為14.5公尺，作為最不利因素考慮，其他各牆體高度在6m-10.2m之間，參照脫水機房布置。
由於側牆高度較高，底板施工時混凝土澆注到標高8.6m，側牆計畫分三次澆注，第一次澆注高度約4m，第二次澆注高度約4.5m，第三次澆注高度約5m剩餘部分與面板一起澆注，每次澆注均需設定止水鋼板。
模板主要採用木模板，木模板規格1830*915*18mm，按照廣東松木計：e=9×103n/mm2，fm=13n/mm2，fv=1.4n/mm2，側牆模板內楞採用100*100木方豎向布置，橫向間距300mm，牆體模板為受彎結構，按三跨連續梁計算。
外楞採用2- 48 3.5mm鋼管橫向布置，豎向間距550mm，對拉螺桿間距400mm。
側牆模板布置圖示：
側牆模板搭設時需要加設斜撐，間距1.5m，斜撐下預埋撐腳板或者插筋，如下圖：
模板根部處理圖示：
2、側牆模板計算
計算簡圖如下：
（1）、強度計算：
新澆混凝土最大側壓力按下式計算，並取其中較小值：
f1=0.22γctβ1β2v1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1.81/2=48.9kn/㎡
f2=γh=24×5.0=120kn/㎡
上式中，
γ—混凝土重力密度，取24.0kn/m
t—新澆混凝土初凝時間，取5h；
v—混凝土澆築速度，取1.8m/h；
h模板設計高度，每次最大澆注高度約5m，取h=5m；
β1—外加劑影響修正係數，取1.2；
β2—混凝土坍落度影響修正係數，取1.15
根據以上計算，新澆築混凝土對模板的最大側壓力f1為48.9kn/㎡
新澆混凝土側應力設計值q1=f1*分項係數*1=48.9*1.2=58.7 kn/m；
振搗混凝土時產生的荷載標準值（導管），取2kn/㎡
f2=2kn/㎡
振動混凝土側應力設計值為q2=2*1.4*1=2.8 kn/m
f=f1*1.2+f2*1.4=58.7+2.8=61.5 kn/㎡
作用在模板上的側應力線荷載q=q1+q2=61.5kn/m
b=1000，h=15，l=300
側牆模板最大彎矩m=0.1ql=0.1×61.5×300=55.35×104n㎜
則驗證是否σ=m/w＜f
式中：σ—側牆模板強度計算值（n/㎜）
m—側牆模板最大彎矩（n/㎜）
w—側牆模板淨截面抵抗矩（取板寬為1m）
w=bh2/6=1000*18*18/6=5.4×104㎜3
f—側牆模板抗彎強度設計值(kn/m），根據《施工手冊》，取13 n/㎜
σ=m/w=55.35×104/5.4×104㎜=10.25n/㎜＜f=13 n/㎜，側牆模板強度滿足要求。
（2）、抗剪強度計算
v max = kvql=0.6×61.5×0.3=11.07 kn
τmax=3v/2bh=3×11070/2×1000×15=1.11/mm2＜fv=1.4n/mm2，滿足要求。
（3）、撓度（剛度）計算
q=1.2f1=1.2×48.9=58.7kn/m，i= bh3/12=1000×18×18×18/12=486000 mm4
ωmax=kwql4/100ei=0.677×58.7×3004/100×9000×486000=0.74 mm＜[ω]=300/250=1.2 mm，滿足要求。
（4）、對拉螺桿強度驗算
φ12螺桿截面積a=113.1㎜
螺桿承受的最大拉力為q=fa=61.5×0.6×0.4=14.76kn
φ12螺桿的允許拉力σ=q/a=14760/113.1=130n/mm2<170 n/mm2，滿足要求。
小楞驗算
在本工程中，牆體小楞採用100*100的木方，橫向間距30cm，彈性模量e=1.1×104n/ mm2,抗彎強度[fm]=13n/ mm2，抗剪強度[τ]=1.4 n/ mm2，截面積100×100=10000mm2，因此，b=100mm，h=100 mm，l=550 mm，截面慣性矩i= bh3/12=100×1003/12=833×104mm4，截面抵抗矩w= bh2/6=100×1002/6=16.
7×104mm3
(1)、計算簡圖如下：
(2)、最大彎矩m=0.1ql=0.1×61.5×550=186×104n㎜
則驗證是否σ=m/w＜f
式中：σ—強度計算值（n/㎜）
m—最大彎矩（n/㎜）
w—淨截面抵抗矩
w=bh2/6=100*100*100/6=16.7×104㎜3
f—抗彎強度設計值(kn/m），根據《施工手冊》，取13 n/㎜
σ=m/w=186×104/16.7×104㎜=11.1n/㎜＜f=13 n/㎜，強度滿足要求。
（3）、撓度（剛度）計算
q=1.2f1=1.2×48.9=58.7kn/m，i= bh3/12=100×1003/12=833×104mm4
ωmax=kwql4/100ei=0.677×58.7×5504/100×11000×8330000=0.4 mm＜[ω]=550/250=2.2 mm，滿足要求。
大楞計算
牆體支撐小楞的大楞鋼管採用雙排φ48×3.5mm鋼管,豎向間距55cm， 有關力學計算引數如下： 彈性模量e=2.
1×105n/ mm2,抗彎強度[f]=215n/ mm2，抗剪強度[τ]=110n/ mm2 。a=489 mm2，i=12.19×104mm4，w=5.
08 ×103mm3
由小楞傳來的集中荷載相距均為300mm，故可視為均布荷載，按照連續梁計算，每個小楞兩端都由大楞支撐，故每條大楞只承受1/2小楞的荷載，不折減，則q=61.5×0.5=30.
75kn/m
(2)、最大彎矩m=0.1ql2=0.1×30.75×400×400=49.2×104n㎜
則驗證是否σ=m/w＜f
式中：σ—強度計算值（n/㎜）
m—最大彎矩（n/㎜）
w—淨截面抵抗矩
w=5.08 ×103mm3
f—抗彎強度設計值(kn/m），根據《施工手冊》，取[f]=215 n/㎜
σ=m/w=49.2×104/0.508×104㎜=96.9n/㎜＜f=215 n/㎜，強度滿足要求。
高支模施工方案
1 工程概況 1.1危險性較大的分部分項工程概況 高大模板支撐系統 1.2高大模板施工結構平立面布置圖 1.3各參見主體名稱 1.4 施工要求和技術保證條件 2 編制依據 3 施工計畫 3.1施工進度計畫 3.2材料與裝置計畫 4 施工工藝技術 4.1模板支撐系統基礎處理 4.2 高支模支撐系統設計...
高支模施工方案
十一 樓板模板扣件鋼管高支撐架設計方案 一 編制依據 1 木結構設計規範 gb50005 2003 2 建築施工安全檢查標準 jgj59 99 3 建築工程施工質量驗收統一標準 gb50300 2001 7 河南省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法 等有關規定 8 本工程的結構施工圖紙 9 本工...
高支模施工方案
一 編制依據2 二 工程概況2 三 施工準備2 四 施工方法3 五 高支模的質量安全保證體系4 六 高支模及支撐體系的驗收與拆除5 七 質量保證措施7 八 計算書9 一 編制依據 1 本工程施工圖紙 2 建築施工安全檢查標準 jgj59 99 3 建築施工計算手冊 4 建築施工門式鋼管腳手架安全技術...