鴻山尚院1-1#，1-6#工程
腳手架(補充方案)
編制人職務
校對人職務
審核人職務
審批人職務
江蘇五星建設集團****公司
編制時間： 年月日
編制依據；
〖1〗 2023年4月19日專題例會第4條（2）。
1＃，6＃外牆裝飾腳手架搭設是要求各增加乙個之型通道。
斜道計算書
一、基本引數
二、荷載引數
搭設示意圖：
平面圖立面圖
三、縱向水平杆驗算
計算簡圖如下：
水平杆布置方式
承載力使用極限狀態
q=(1.2×(0.038+gkjb×lb/(m+1 ))+ 1.
4×gkq×lb/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.038 +0.
35×1/(2+1 ))+ 1.4×3×1/(2+1))×0.983 =1.
559kn/m
正常使用極限狀態
q'=((0.038+gkjb×lb/(m+1 ))+gkq×lb/(m+1))×cosθ=((0.038 +0.
35×1/(2+1 ))+ 3×1/(2+1))×0.983 =1.135kn/m
計算簡圖如下：
1、抗彎驗算
mmax=0.1q(la/cosθ)2=0.1×1.559×(1.05/0.983)2= 0.178kn·m
σ=mmax/w=0.178×106/5080 = 35.039 n/mm2≤[f]=205n/mm2
滿足要求！
2、撓度驗算
νmax = 0.677q'(la/cosθ)4/(100ei)=0.677×1.
135×(1050/0.983)4/(100×206000×121900)=0.398mm≤[ν] = min[la/cosθ/150，10]= min[1050/0.
983/150，10]=7.121mm
滿足要求！
3、支座反力計算
承載力使用極限狀態
rmax= 1.1×qla/cosθ=1.1×1.559×1.05/0.983=1.832kn
正常使用極限狀態
rmax'= 1.1×q'la/cosθ=1.1×1.135×1.05/0.983=1.334kn
四、橫向水平杆驗算
承載力使用極限狀態
f1=rmax/cosθ=1.832/0.983=1.864kn
q=1.2×0.038=0.046 kn/m
正常使用極限狀態
f1'=rmax'/cosθ=1.334/0.983=1.357kn
q'=0.038kn/m
計算簡圖如下：
1、抗彎驗算
σ=mmax/w=0.62×106/5080 = 122.047 n/mm2≤[f]=205n/mm2
滿足要求！
2、撓度驗算
νmax =2.638mm≤[ν] = min[lb/150，10]= min[1000/150，10]=6.667mm
滿足要求！
3、支座反力計算
承載力使用極限狀態
rmax= 1.885kn
五、扣件抗滑承載力驗算
橫向水平杆：rmax=1.832kn≤rc =0.8×8=6.4kn
縱向水平杆：rmax=1.832/0.983/2=0.932kn≤rc =0.8×8=6.4kn
滿足要求！
六、荷載計算
立桿靜荷載計算
1、立桿承受的結構自重荷載ng1k
每公尺內立杆承受斜道新增加桿件的自重標準值gk1＇
gk1＇=(la/cosθ+(la/cosθ)×m/2)×0.038×n/2 /(n×h)=(1.05/0.
983+(1.05/0.983)×2/2)×0.
038×2/2 /(2×1.75)=0.023 kn/m
單內立桿：ng1k=(gk+ gk1＇)×(n×h)=(0.35+0.023)×(2×1.75) =1.305kn
每公尺中間立桿承受斜道新增加桿件的自重標準值gk1＇
gk1＇=(la/cosθ+(la/cosθ)×m/2)×0.038/h=(1.05/0.
983+(1.05/0.983)×2/2)×0.
038/1.75=0.046 kn/m
單中間立桿：ng1k=(2×gk-0.038+ gk1＇)×(n×h)=(2×0.35-0.038+0.046)×(2×1.75) =2.478kn
2、立桿承受的腳手板及擋腳板荷載標準值ng2k
每公尺內立杆承受斜道腳手板及擋腳板荷載標準值gk2＇
gk2＇=[gkjb×(la/cosθ)×lb/2+gkdb×(la/cosθ)]×(n/2 )/(n×h)=[0.35×(1.05/0.
983)×1/2+0.14×(1.05/0.
983)]×(2/2)/(2×1.75)=0.096kn/m
單內立桿：ng2k=gk2＇×(n×h)=0.096×(2×1.75) =0.336kn
每公尺中間立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標準值gk2＇
gk2＇=[gkjb×(la/cosθ)×lb/2+gkdb×(la/cosθ)]/h=[0.35×(1.05/0.
983)×1/2+0.14×(1.05/0.
983)]/1.75=0.192kn/m
單中間立桿：ng2k=gk2＇×(n×h)=0.192×(2×1.75) =0.672kn
立桿施工活荷載計算
nq1k=[gkq×(la/cosθ)×lb/2]×nj=[3×(1.05/0.983)×1/2]×2 =3.204 kn
七、立桿穩定性驗算
1、立桿長細比驗算
立桿計算長度l0=kμh=1×1.5×1.75=2.625m
長細比λ= l0/i =2625/15.8=166.139≤210
滿足要求！
軸心受壓構件的穩定係數計算：
立桿計算長度l0=kμh=1.155×1.5×1.75=3.032m
長細比λ= l0/i =3032/15.8=191.899
查《規範》jgj130-2011表a.0.6得，φ=0.197
2、立桿穩定性驗算
不組合風荷載作用下的單立杆軸心壓力設計值：
單立杆的軸心壓力設計值：
單內立桿：n1=1.2×(ng1k+ ng2k)+ 1.4×nq1k=1.2×(1.305+ 0.336)+ 1.4×3.204=6.455kn
單中間立桿：n2=1.2×(ng1k+ ng2k)+ 1.4×nq1k=1.2×(2.478+ 0.672)+ 1.4×3.204=8.266kn
n=max=8.266kn
σ= n/(φa) =8266/(0.197×489)=85.807n/mm2≤[f]=205 n/mm2
滿足要求！
組合風荷載作用下的單立杆軸向力：
單立杆的軸心壓力設計值：
單內立桿：n1=1.2×(ng1k+ ng2k)+ 0.
9×1.4×nq1k=1.2×(1.
305+ 0.336)+ 0.9×1.
4×3.204=6.006kn
單中間立桿：n2=1.2×(ng1k+ ng2k)+ 0.
9×1.4×nq1k=1.2×(2.
478+ 0.672)+ 0.9×1.
4×3.204=7.817kn
n=max=7.817kn
mw=0.9×1.4mwk=0.9×1.4wk lah2/10=0.9×1.4×0.26×1.05×1.752/10=0.105 kn·m
σ=n/(φa)+mw/w=7817/(0.197×489)+0.105×106/5080=101.815n/mm2≤[f]=205 n/mm2
滿足要求！
編制依據；
〖2〗 2023年4月19日專題例會第4條（3）。
1＃，6＃外牆裝飾腳手架搭設是要求各增加乙個乙個專用安全通道。
6公尺平面圖立面圖
落地式扣件鋼管腳手架計算
1 搭設說明 雙排腳手架，立桿採用單立管 鋼管型別 48 3.5 48 3.0 搭設高度 搭設超過一定高度的，底部須採用雙立杆，雙立杆搭設高度 m 腳手架地基處理形式 基礎底面擴充套件面積 型鋼墊板或墊木面積 m2 2 搭設引數 立桿的縱距 m 立桿的橫距 m 立桿的步距 m 內立杆距結構距離 m ...
落地式鋼管腳手架施工方案
一 工程概況 虹橋高爾夫羅丹花園二期別墅工程位於虹許路567號。工程共有81戶別墅，總體分為地下車道和地上步道及其它附屬設施 總建築面積單體為19200m2，總體為23500m2 房型結構除9棟為單體外，其餘均為聯體別墅，別墅由地下一層及地上二層組成。工程由上海市虹橋高爾夫俱樂部 開發，上海同濟諮詢...
落地式鋼管腳手架施工方案
1.1 主要規程 規範 1.2 建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範 jgj 130 2001，2002年版 1.3 建築施工高處作業安全技術規範 jgj 80 91 1.4 建築施工安全檢查標準 jgj 59 99 1.5 施工圖紙 1.6 腳手架的驗算採用pkpm建築施工安全計算軟體 京本工程分...