獨山子石化千萬噸煉油及百萬噸乙烯專案—新區第一聯合裝置80萬噸/年催焦化柴油加氫精製產品分餾塔底重沸爐安裝工程中的鋼煙囪高43.2公尺，位含襯裡總重量為 16.333噸。
該煙囪分直筒段和錐休段兩部分，20公尺以上為直筒段，20公尺以下為錐體段，直徑1.4公尺。從下至上，筒體分別由厚度為10、8、6mm的q235-b鋼板捲製而成，輕質耐熱襯裡。
2吊裝方法
根據裝置特點和施工現場空間位置結合我公司的施工機具裝備情況，擬採用雙桅杆抬吊法。雙桅杆抬吊工藝比較成熟，機具裝置受力較好，正常情況下，每根桅杆均分擔裝置荷重的一半。雙桅杆抬吊整個過程中，大致上有裝置抬頭、脫排和就位三個典型位置。
桅杆採用我公司200噸桅杆，總長63.03公尺，自重43.329噸兩根，滑輪組採用我公司自行研製的雙排14輪吊梁型250噸滑車兩組，自重2噸。
利用門式桅杆提公升架進行桅杆的豎立和拆除工作。
3編制依據
1）獨山子石化千萬噸煉油及百萬噸乙烯專案—新區第一聯合裝置80萬噸/年催焦化柴油加氫精製產品分餾塔底重沸爐安裝工程72-02/22圖
2)《化工工程建設起重施工規範》hg20201-2000
3)《大型裝置吊裝工程施工工藝標準》sh/t3515-2003
16.2.4煙囪吊裝時強度穩定驗算
1）受力計算
如上圖所示，煙囪重心距底部31.64m，選吊點距煙囪底部50m，那麼：
f=q×31.64/50=235.75×31.64/50=149.19t
r=q-f=86.57t
各段載荷分布如下圖：
煙囪下段均布載荷q1=3974.3kg/m
煙囪中段均布載荷q2=2609kg/m
煙囪上段均布載荷q3=2016.3kg/m
2）剪力方程
ab段：q1（x）=r- q1 x 1 (0x135)
bc段：q2（x）=r-35 q1 -q2 (x2-35) (35x245)
cd段：q3（x）=r-35 q1 –10q2-q3 (x3-45) (45x350)
de段：q4（x）=q3x4 (0x430)
根據剪刀方程作出如下剪力圖。
3）彎矩方程
ab段：m1(x)= rx1-q1x12/2 (0≤x1≤35)
bc段：m2(x)= rx2-35 q1(x2-35/2)- q2(x2-35)2/2 (35≤x2≤45)
cd段：m3(x)= rx3-35 q1(x3-35/2)-10 q2(x3-45/2)- q3(x3-45)2/2 (45≤x2≤50)
de段：m4(x)=- q3 x42/2 (0≤x4≤30)
根據彎矩方程作彎矩圖如下：
4）危險截面強度驗算
根據剪力圖和彎矩圖，確定危險截面，進行強度驗算。
查表：=950kg/cm2 =1550kg/cm2
危險截面1：21.8m處 m1(x)max=942.85tm
d=327.0cm d=323.0cm
w1=π(d4-d4)/32d=π(3274-3234)/32×327=164823cm2
σ1=m1(x)max/w1=942.85105/164823=572kg/cm2＜[σ]=1550 kg/cm2
危險截面2：50m處
m2(x)=934.95tm
d=203.6cm d=200.0cm
w2=π(d4-d4)/32d=π(203.64-2004)/32×203.6=57037.75cm2
σ2=m2(x)max/w2=934.95×105/57037.75=1639.18kg/cm2＞[σ]=1550 kg/cm2
a=π(d2-d2)/4=π(203.62-2002)/4=1140.57 cm2
τ=2q/a=2×88.7×103/1140.57=155.54 kg/cm2＜[τ]=950 kg/cm2
通過驗算可知：50 m處應採取加固措施。
若採用=20mm厚的鋼板，則
w2=π(d4-d4)/32d=63440.44cm2
σ2=m2(x)max/w2=934.95×105/63440.44=1473.74kg/cm2＜[σ]=1550 kg/cm2
d=204.0cm d=200.0cm
這樣煙囪的強度滿足要求。
5) 煙囪的撓度計算
為了計算方便，煙囪簡化為均布載荷受力。如下圖所示：
q1=3505.44kg/m
q2=2016.3kg/m
e=2.1×106 kg/cm2
α1=d/d=3.23/3.27=0.9878 (21.8m處)
i1=πd4(1-α14)/64= π×3.274(1-0.98784)/64=0.27m4
α2=d/d=2/2.04=0.9804 (50m處)
i2=πd4(1-α24)/64= π×2.024(1-0.98044)/64=0.065m4
其中：y1=-5 q1l14/384e i1=-5.03cm
l1=50m l2=30m
對ab段，可視為一端固定，一端鉸支，均布載荷。
對bc段可作為受均布載荷作用的懸臂梁。
y1=-5 q2l24/384e i2=-14.9cm
這裡沒有考慮龜甲網與襯裡的抗彎問題，因而在實際吊裝中所產生的撓度值可能比實際計算的要小。根據經驗可不採取加固措施。
5、煙囪吊裝時的受力分析及計算
1) 有關計算資料
煙囪總重：q=235.76噸
動載係數：k1=1.1
不均衡係數：k2=1.1
滑輪組及索具重：q=7噸
煙囪重心高度：h 0=31.64m
煙囪吊耳高度：h 1=50m
桅杆高度：l=63.03m
桅杆自重：g=43.329噸
攬風繩綁點偏心距：e 1=0.655m
託滾中心偏心距：e 2=0.61m
攬風繩與地面的夾角：=30
兩桅杆中心距：8m
2) 裝置抬頭時受力計算
a) 計算荷重
p=（q+2q）k 1k 2=(235.76+27) 1.11.1=302.21t
b) 起重滑車組與桅杆中心線的夾角
α1=tg-1(b1-e2-b0)=2.13°
c) 起重滑車組受力
p1=pi0/2α0=95.62t
ph1=p1/cosα=95.69t
d) 尾排所受的正壓力
r1=p-2p1=302.21-295.69=110.83t
e) 牽引滑車組水平受力
pc1=0.2r1=0.2110.83=22.17t
3) 裝置脫排時受力計算
a) 裝置底面與水平面之夾角
θ=57.2α0(l+r0)/n0(h-0.17 r0)+i0α0=9.84°
b) 起重滑車組與其重垂線的側偏角
γ2= n0θ/α0=3.61°
c) 起重滑車組與桅杆中心線的夾角
α2=tg-1(b1-e2-b0)/h-α0cosθ- cosθ=10.17°
d) 起重滑車組受力
ph2=p/2 cosγ2 cosα2=153.82 t
e) 溜放滑車組受力
pl2=ptgγ2=19.06 t
f) 側拖拉繩受力
ptc2=pl2sinγ2/2cosγ2(l1cosβ+e1sinβ)=10.21t
3) 裝置就位時受力計算
a) 起重滑車組與桅杆中心線的夾角
α3=tg-1(b-e-b)/(h-h-a0)=11.36°
b) 起重滑車組受力
ph3=p/2 cosα3=154.12 t
c) 主拖拉繩受力
pt=ph3(l2sinα3+e2cosα3)/ (l1cosβ+e1sinβ)=32.86t
d）受力計算結果彙總如下表：
4) 起重滑車組跑繩受力
s1=ph/2k1=7.22t
選250噸雙排14輪吊樑滑車組k1=10.68
起重滑車組上部繩扣受力
pd=( ph2+s2+2 ph scosα)1/2=168.3t
桅杆底座的垂直壓力
t=t(n-1)sinβ=17.5t
pc=phcosα+ptsinβ+2s+g+t=242.8t
取鋼絲繩預張力 t=5t
6、機索具的選用
起吊部分
尾排牽引部分
尾排溜放部分
桅底穩固部分
拖拉繩部分
7、錨點穩定性驗算
煙囪吊裝方案
華能楊柳青電廠四期2 300mw機組脫硫裝置增容改造專案大型 吊裝專項 作業指導 書編制審核 批准同方環境股份 目錄一 編制依據 2 二 工程概況 2 三 施工準備 2 四 施工技術措施 3 五 安全 文明施工及環境保護 5 六 強制性條文 6 1.1 大型裝置吊裝工程施工工藝標準sh t 3515...
臨時煙囪吊裝方案
重慶白濤化工園區熱電聯產專案新建 一期 工程 施工組織設計 施工方案報審表 編號 btrd a04 sdxr ycgcfa 0013 注 1.施工組織設計 除錯大綱 重大施工技術方案 特殊措施先經施工單位技術負責人審查批准 2.本表一式六份，施工單位三份，監理單位乙份,建設單位兩份。重慶白濤化工園區...
煙囪 塔架吊裝方案
1.1塔架簡介 tz 1131煙囪塔架由北京石油化工工程公司設計，高69.7m，重約57t。塔架的主肢與腹杆均採用焊管製作，材質為q235 bf。塔架分五段組裝而成，內設平台及爬梯，其技術引數見表1 1。塔架技術參數列1 1 1.2煙囪簡介 天津pta裝置壓縮區廢氣放空煙囪，由北京石油化工工程公司設...