渝興涼井工業園—標準廠房專案
1#、4#和5#廠房塔吊
樁基礎專
項施工方
案 建設單位：重慶渝高新興科技發展****
監理單位：中煤科工集團重慶設計研究院
承包單位：重慶兩江建築工程****
編制人：董延全
編制日期：二o一三年九月二十五日
目錄一、工程概況 1
二、編制依據 1
三、塔吊基礎設計 2
塔吊樁基礎的計算書（qtz—635
1、工程名稱：渝興涼井工業園－標準廠房專案
2、工程地點：重慶渝興涼井工業園
3、建設單位：重慶渝高新興科技發展****
4、設計單位：中國機械工業第三設計研究院
5、勘測院：重慶市高新工程勘察設計院****
6、監理單位: 中煤科工集團重慶設計研究院
7、本工程建築分類為：高層工業廠房，建築層數：廠房地上六層，建築高度：
33.6公尺。使用功能及組成：
由生產車間、車間輔助用房、裝置用房等組成。建築結構型別：鋼筋混凝土框架結構。
建築面積：64038.46m2。
結構安全等級為二級；結構使用年限50年；；基礎形式：機械鑽孔灌注樁混凝土等級為c30；建築工程設計等級為二級； ；建築設防烈度6度。
±0.00相當於絕對高程404.7m，404m，404.
5m。基礎型別為鑽孔灌注樁；為滿足平面垂直運輸及施工需要，我司在擬建場地投入3臺qtz-63（5510）型號塔吊，；每台主架安裝最高高度為50m，起公升高度40m，最大傾覆力矩設計為2454.08kn.
m。具體安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖以及相關位置剖面圖。
1、《建築地基基礎設計規範》（gb5007－2002）
2、《建築樁基礎設計規範》（jgj94－2008）
3、本工程地質勘測報告
4、產品使用說明書
1. ±0.000m相當於絕對標高404.7m、404m、404.5m、
2. 本區塔吊採用qtz-63(5510)型塔吊一台，平面布置見附圖；
3. 塔吊基礎底面標高-12.2m,承臺厚度1350mm；
4. 塔吊位置地質情況：勘探點：311#。
5. 根據場地岩土工程勘察報告書：施工裝置樁可進入中風化泥岩層。本區塔吊選用塔吊基礎樁進入該層4.6m。
6. 採用鑽孔灌注樁，樁總長12.2m。直徑￠1700mm。
塔吊樁土層引數
注：1）樁極限側阻力值根據場地岩土工程勘察報告書（第一批）表8.4取值；
2）樁極限端阻力值參照計算軟體中土層引數取值。
本計算書主要依據施工圖紙及以下規範及參考文獻編制：《塔式起重機設計規範》（gb/t13752-1992）、《地基基礎設計規範》（gb50007-2002）、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）、《建築安全檢查標準》（jgj59-99）、《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）、《建築樁基技術規範》（jgj94-2008）等編制。
塔吊樁基礎的計算書
一. 引數資訊
塔吊型號: qtz63自重(包括壓重):f1=450.80kn 最大起重荷載: f2=60.00kn
塔吊傾覆力距: m=2454.08kn.m 塔吊起重高度: h=40.00m 塔身寬度: b=2.50m
樁混凝土等級: c35承臺混凝土等級:c35保護層厚度: 50mm
矩形承臺邊長: 5.0m承臺厚度: hc=1.350m 承臺箍筋間距: s=200mm
承臺鋼筋級別: ⅱ級承臺預埋件埋深:h=0.5m承臺頂面埋深: d=0.000m
樁直徑: d=1.700m樁鋼筋級別: ⅱ級
樁入土深度: 12.20樁型與工藝: 機械鑽孔灌注樁
二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算
1. 塔吊自重(包括壓重)f1=450.800kn
2. 塔吊最大起重荷載f2=60.000kn
作用於樁基承臺頂面的豎向力 f=f1+f2=510.800kn
塔吊的傾覆力矩 m=1.4×2454.080=3435.712kn.m
三. 矩形承臺彎矩的計算
計算簡圖：
圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩m最不利方向進行驗算。
1. 樁頂豎向力的計算(依據《建築樁基礎技術規範》jgj94-2008的第5.1.1條)
其中 n──單樁個數，n=4；
fk──作用於承臺頂面的豎向力，fk=510.800kn；
gk──樁基承臺和承台上土自重標準值，gk=25.0×bc×bc×hc+20.0×bc×bc×d=843.750kn；
mxk,myk──荷載效應標準組合下，作用於承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩
xi,yi──單樁相對承臺中心軸的xy方向距離(m)；
nik──荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kn)。
經計算得到:
樁頂豎向力設計值:
最大壓力：
n=1.2×(510.800+843.
750)/4+3435.712×(2.800×1.
414/2)/[2×(2.800×1.414/2)2]=1274.
144kn
最大拔力：
n=(510.800+843.750)/4-3435.
712×(2.800×1.414/2)/[2×(2.
800×1.414/2)2]=-529.142kn
樁頂豎向力標準值:
最大壓力：
n=(510.800+843.750)/4+2454.
080×(2.800×1.414/2)/[2×(2.
800×1.414/2)2]=958.480kn
最大拔力：
n=(510.800+843.750)/4-3435.
712×(2.800×1.414/2)/[2×(2.
800×1.414/2)2]=-281.205kn
2. 矩形承臺彎矩的計算(依據《建築樁基礎技術規範》jgj94-2008的第5.9.2條)
其中 mx,my──分別為繞x軸和繞y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kn.m)；
xi,yi──垂直y軸和x軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)；
ni──在荷載效應基本組合下的第i基樁淨反力，ni=ni-g/n。
經過計算得到彎矩設計值：
壓力產生的承臺彎矩：
n=1.2×(510.800+843.750)/4+3435.712×(2.800/2)/[4×(2.800/2)2]=1019.885kn
mx1=my1=2×1019.885×(1.400-1.250)=305.966kn.m
拔力產生的承臺彎矩：
n=(510.800+843.750)/4-3435.712×(2.800/2)/[4×(2.800/2)2]=-274.883kn
mx2=my2=-2×274.883×(1.400-1.250)=-82.465kn.m
四. 矩形承臺截面主筋的計算
依據《混凝土結構設計規範》(gb50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。
式中 1──係數，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，
1取為0.94,期間按線性內插法確定；
fc──混凝土抗壓強度設計值；
h0──承臺的計算高度。
fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=300n/mm2。
承臺底面配筋:
s=305.966×106/(1.000×1.570×5000.000×1300.0002)=0.0022
1-(1-2×0.0022)0.5=0.0022
s=1-0.0022/2=0.9989
asx= asy=305.966×106/(0.9989×1300.000×300.000)=785.379mm2
承臺頂面配筋:
s=82.465×106/(1.000×1.570×5000.000×1300.0002)=0.0006
1-(1-2×0.0006)0.5=0.0006
s=1-0.0006/2=0.9997
塔吊基礎施工方案 樁基
東台市城東新區九年一貫制學校工程 編制人 審核人 審批人 編制單位 泛華永泰建設集團 編制時間 2015年7月10日 目錄一 編制依據 1 二 工程概況 1 三 基礎樁及承臺 1 四 施工工藝及技術要求 2 1 施工工藝 2 2 施工技術要求 2 2 1樁基的技術要求 2 2 2承臺的技術要求 3 ...
樁基礎塔吊基礎施工方案714
一 編制依據 建築地基基礎設計規範 gb50007 2002 建築結構荷載規範 gb 50009 2001 混凝土結構設計規範 gb 50010 2002 佳兆業 金域天下 二期 建築 結構設計圖紙 佳兆業置業 慄雨專案二期工程岩土工程詳細勘察報告 qtz5013自公升塔式起重機使用說明書。tc56...
3 塔吊基礎施工方案 樁基
工程 北京城建一公司 專案經理部 年 月 日 工程 塔吊基礎施工方案 樁基 編制人 審核人 審批人 編制單位 北京城建一公司 專案經理部 編制時間 年 月 日 目錄一 編制依據 1 二 工程概況 1 三 施工部署 1 四 基礎樁及承臺 1 五 施工工藝及技術要求 2 1 施工工藝 2 2 施工技術要...