四川長城建築（集團）****
年月日近年來，全國範圍內發生因模板高支架坍塌而導致重大惡性事故多起，因此對此方面的安全監理工作應特別引起施工現場人員的重視。根據《建設工程安全生產管理條例》和建設部建質〔2004〕213號檔案《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》要求，模板工程施工前施工單位應當單獨編制安全專項施工方案，施工總荷載大於10kn/m2或集中荷載大於15kn/m2的模板支撐系統必須由建築施工企業組織不少於5人的專家組，對編制的安全專項施工方案進行論證審查。
1. 工程概況
大英領峰國際—7號樓工程專案位於大英縣新大英中學旁，轉換層梁截面600-800×1600-1800,板厚100，支模架高度5.1m.
2. 高支架搭設方案
結合本工程的結構形式和施工特點轉換層構架模板支撐體系屬於高支模，其搭設方案：
2.1整體鋼管排架採用40×3.0鋼管，豎向立桿間距不大於600×600,在離樓面上150設掃地杆，以上水平連桿1500每步設定.支撐架與整體排架連線要連線牢固。
2.2有框架梁底木楞均按順梁方向設定，剪刀撐按大樑底下按順梁方向設定形成8.7m×8.7m柱間網支撐體系，採用搭接長度不少於1m搭接處不少於3個搭接扣件。
高支架腳手架搭設要求：
(1) 40×30鋼管為主要受力桿件，通過扣件連線的鋼管滿堂腳手架支撐體系。
(2)底板、梁底縱距不大於600，橫距500+300+500，步高不大於1500。
(3)豎向剪刀撐、水平剪刀撐45°~60°。
3. 監理專案部要求施工單位
3.1編制《高支架設計和施工專項方案》
(1) 施工方案應有計算書，包括荷載計算、模板及其支撐系統的強度、剛度、穩定性的驗算。
(2)施工方案應有水平杆步距和剪刀撐設定等構造措施的詳細說明。
(3) 方案應有支撐平面布置圖，模板及其支撐的立面圖和剖面圖，節點大樣施工圖。
(4) 方案應對砼澆築方法程式提出要求。
(5) 方案應有支撐系統安裝驗收程式提出要求。
3.2(1)該工程有800×1800大樑，支模高度3.3m；採用扣件式鋼管排架搭設，基本尺寸為步高小於1.5m，梁下加密兩根立桿，形成500+300+500沿軸線＠500，方案總體可行，可以實施。
(2) 應補充完整的細部尺寸，在平面圖上應註明具體尺寸，並應註明豎向剪刀撐的具體部位，水平剪刀撐網格尺寸等。
(3) 標明具體尺寸，以及與周邊砼框架拉結關係，梁的兩側澆築平台做法等。
(4) 特別是梁下構造詳圖，應保證梁下立桿對接，不能搭接，接頭應錯開。
(5) 支架完成後，應重點檢查：梁下立桿頂層的縱橫向水平杆與立桿扣件的擰緊力矩，應為40~65n·m，頂部高小於1200mm。
(6) 轉換層剪刀撐應在確保樓層處設定，並應拉結牢固。
(7) 施工時控制人員荷載。
搭設完成後，組織各方面檢查驗收，施工單位技術負責人簽字後報監理進行審查。
3.3監理組織相關專業監理工程師進行審查，對方案中相關技術指標，根據相關規範進行驗算，認為該方案可以保證安全，總監簽字後同意交施工單位施工。
我們對原方案中涉及相關技術指標，還根據《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》（jgj130-2001）、《混凝土結構設計規範》（gb50010-2002）、《建築結構荷載規範》（gb50009-2001）等規範要求，運用專門的腳手架計算軟體進行驗算，這裡我們以領峰國際工程梁模板高支撐架計算書：
引數資訊：
(1)高支撐架引數
立柱梁跨度方向間距l（m）：0.60 ； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）：0.10
高支撐步距（m）：1.50；高支撐架搭設高度（m）： 11.0；梁兩側立柱間距（m）：0.60
梁底增加2根承重立桿。
(2)荷載引數
模板自重（kn/m2）：0.35； 梁截面寬度b（m）：0.550
鋼筋自重（kn/m3）：1.50； 梁截面高度d（m）：2.10
施工均布荷載標準值（kn/m2）：2.00；振搗砼荷載標準值2.00
(3)木方引數
木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0； 木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0；
木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7； 面板型別：膠合面板；
面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0； 面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0；
(4)其他。採用的鋼管型別（mm）：40×30，扣件式連線方式，雙扣件，扣件抗滑承載力係數0.80。
4. 梁底支撐的計算
本工程梁底支撐採用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。
4.1荷載的計算：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：
q1 = (24+1.5)×2.1×0.183=9.818 kn/m；
(2)模板的自重線荷載(kn/m)：
q2 = 0.35×0.183×(2×2.1+0.55)/ 0.55=0.554 kn/m；
(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn/m)：
經計算得到，活荷載標準值 p1= (2.5+2)×0.183=0.825 kn/m；
4.2方木的支撐力驗算
靜荷載設計值 q = 1.2×9.818+1.2×0.554=12.446 kn/m；
活荷載設計值 p = 1.4×0.825=1.155 kn/m；
本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:
w=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
i=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
(1)方木強度驗算:
最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:
線荷載設計值 q = 12.446+1.155=13.601 kn/m；
最大彎距m =0.1ql2= 0.1×13.601×0.6×0.6= 0.49 kn.m；
最大應力σ= m / w = 0.49×106/83333.3 = 5.876 n/mm2；
抗彎強度設計值 ［f］=13 n/mm2；方木的最大應力計算值 5.876 n/mm2 小於方木抗彎強度設計值 13 n/mm2,滿足要求!(2)方木抗剪驗算：
最大剪力的計算公式如下:
5ql42bhn≤［ω］=l/250
截面抗剪強度必須滿足:
3v2bhn≤fv
其中最大剪力: v = 0.6×13.601×0.6 = 4.896 kn；
方木受剪應力計算值 τ = 3×4896.36/(2×50×100) = 1.469 n/mm2；
方木抗剪強度設計值 ［τ］= 1.7 n/mm2；方木的受剪應力計算值 1.469 n/mm2 小於方木抗剪強度設計值 1.7 n/mm2,滿足要求!
方木撓度驗算:
最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:
0.677ql4100ei≤［ω］=l/250
q = 9.818 + 0.554 = 10.372 kn/m；
方木最大撓度計算值 ω= 0.677×10.372×6004 /(100×10000×416.667×104)=0.218mm；
方木的最大允許撓度 ［ω］=0.600×1000/250=2.400mm眨華方木的最大撓度計算值 ω= 0.
218mm，小於方木的最大允許撓度 ［ω］=2.4mm,滿足要求！
4.3支撐鋼管的強度驗算
支撐鋼管按照簡支梁的計算如下
荷載計算公式如下：
(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×2.100= 53.550 kn/m2；
(2)模板的自重(kn/m2)：
q2 = 0.350 kn/m2；
(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；
q = 1.2×(53.550 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 70.980 kn/m2；
梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，樑高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，樑側模板傳給鋼管的集中力為n 。
當n=2時：
p=qab2-1=qab
n=1.2q2ah
p1=p2=p2+n
當n＞2時：
p=qab2-1=qab
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