目錄一、工程概況 1
二、地下室頂板施工荷載計算的依據 1
三、消防車道及消防登高面可行性論證 2
四、地下室頂板增設車道梁板配筋驗算 2
五、行車道穿後澆帶處加固方式及受力驗算 3
六、行車道混凝土面層保護措施 6
七、行車道周邊梁加固措施 6
八、地下室頂板臨時施工道路安全保障技術措施 8
九、附圖 8
建設單位：寧波立成置業****
勘察單位：浙江華展工程研究設計院****
設計單位：中國聯合工程公司
監理單位：寧波和興工程監理公司
施工單位：寧波建工股份****
建設地點：寧波市江北區，西至康莊南路，南至規劃路，北臨北環北路。
本工程標段主要子項包括：天水家園以北地段ⅰ-2a地塊專案位於寧波市江北區，西至康莊南路，南至規劃路，北臨北環西路。總建築面積136588平公尺，包括10幢14~18層高層、1幢3層幼兒園，2層商業用房，其中高層住宅地上部分96767平公尺，幼兒園3195平公尺，商業用房1525平公尺，地下室32944平公尺，地下人防約6180平公尺。
1、《建築結構荷載規範》（gb50009-2012）
2、《混凝土結構設計規範》（gb50010-2010）
3、《混凝土結構工程施工質量驗收規範》（gb50204-2002）2023年版
4、《建築施工安全檢查標準》（jgj59-2011）
5、《混凝土結構工程施工規範》（gb50666-2011）
6、建設工程安全生產管理條例
7、本工程的設計圖紙、岩土工程勘察報告
8、其他有關的規範、規程、及參考資料文獻資料
9、設計院給出的加固處理意見
由於施工原因，現需在混凝土強度達到100%的地下室頂板上行駛混凝土幫浦車（40t）以及在消防登高面上停滯作業。
由於混凝土幫浦車停滯作業時對板會產生衝擊作用，所以考慮幫浦車作業時為最不利情況。
以消防登高面作為混凝土幫浦車作業平台，當幫浦車作業時，幫浦車由4個支腿支撐，在每個支腿下墊2m×2m鐵板來分散集中荷載，則每個支腿受到100的力，考慮到幫浦車作業時的動力作用，取動力係數為1.3，那麼每個支腿對板的荷載為100×1.3÷(2×2)=32.
5,由圖紙上顯示，設計院對於消防通道的設計荷載為35，故混凝土幫浦車可在消防登高面上安全作業。
車輛作業時樓面板不可避免產生裂縫，故混凝土幫浦車作業時必須停在消防登高面上，且支腿點盡量在柱或主梁之上，混凝土攪拌車運送混凝土需逐一上板，以減小對板的破壞。為了進一步加強安全措施，應在樓面板上表面表明消防通道行駛路線範圍，車輛需在範圍內行駛，在作業面上方表明主梁和柱的位置，以便混凝土幫浦車支點的選擇。
4.1、地下室頂板受力驗算
4.1.1、地下室頂板概況
地下室頂板標高為-1.400，板厚200mm；混凝土強度等級c35。
地下室頂板板配筋情況：地庫頂板上部雙向通長配筋為：x&y10@180；車道附加配筋為：x&y10@360
4.1.2、幫浦車荷載分析
取混凝土幫浦車最不利荷載為計算值，幫浦車總重40t，即400kn。幫浦車作業時由4個支腿支撐，每個支腿與地面的接觸面積為2m2 ，（考慮最不利時，支腿均作用在單板上，單板為2.2m×4m，且只有兩個支腿來承受整車的重量）則地下室頂板活荷載為400÷2÷2=100kn/ m2;考慮到作業時的動力作用，取動力係數為1.
3，最不利活荷載為1.3×100=130kn/ m2
4.1.3、板抗彎驗算
板自重均布荷載：25kn/m3×0.2=5kn/m2
總均布荷載：130+5=135 kn/m2
根據《建築結構靜力計算手冊》ly/lx=2.2/4=0.55,查表得最大彎矩係數為0.0801
mmax(μ)=0.0801×135×2.22＝52.3kn.m
另有h0 = 200-25 = 175mm，
則則每公尺板帶配筋 1007/2.2 =458mm2/m，因施工圖中地下室頂板行車道配筋為 10@180附加10@360，即實際每公尺板帶配筋436+236=672mm2/m>458 mm2/m，故設計頂板配筋可滿足要求。
4.1.4、頂板抗衝切驗算
v=0.7×ft×μm×h0=0.7×1.5×2720×175/1000=499.8kn>n=400kn
故頂板抗衝切驗算可滿足要求。
4.2、行車道梁受力驗算
4.2.1、取行車道上350×700梁進行驗算，350×700單跨梁長3.6m，樑內配筋222+522,箍筋為φ8@100，混凝土強度c35，保護層厚度為25mm，鋼筋為hrb335
4.2.2、混凝土幫浦車對梁荷載分析
取混凝土幫浦車總重40t，根據《建築結構荷載規範》（gb50009-2012）p197頁對輪壓荷載的分析，前軸重為8噸，後軸重為2×16噸，4組後輪壓作用尺寸均為0.2m×0.6m，左右兩組輪的中心距離為1.
8公尺，每組後輪承受重量為8噸。考慮幫浦車行車過程中的動力作業，取動力係數1.3，則幫浦車對梁的集中荷載為1.
3×8×9.8=78.4n,梁自重為25×0.
7=17.5kn/m，如下圖所示。
4.2.3、梁抗剪驗算
v=109.9kn
h0=700-25=675mm，fc=16.7n/mm2
vu==0.25×1.0×16.7×350×670=979.0kn> v=109.9kn(截面滿足要求)
4.2.4、梁抗彎驗算
m=98.9
h0=700-25=675mm，fc=16.7n/mm2
梁上部配筋為222，as=760mm2>（滿足要求）
5.1、加固方式
由於整個地下室設定了多條縱橫向後澆帶，因此各車輛運輸必須橫跨後澆帶。為了最大程度的對後澆帶鋼筋進行保護，防止後澆帶區域梁板開裂，現進行如下加固方式（詳見附圖）。
1、在行車道與後澆帶相遇時，在穿過後澆帶處的梁兩端均設定102mm×5mm鋼管立柱，立柱頂部與梁接觸位置，墊10厚200mm×200mm鐵板，來防止樑端受力過大而產生裂縫。
2、在行車道與後澆帶相遇的板底位置，後澆帶兩側搭設直徑48*3鋼管，縱向間距0.6公尺，橫向間距0.6公尺，如下圖所示。
後澆帶板底加固圖
3、在行車道與後澆帶相遇的頂板位置，鋪設15mm厚1.5m×4m路基板來保證車輛安全通過，保護頂板鋼筋及後澆帶兩側混凝土不受破壞。
5.2、受力驗算
假設以40t運輸車經過後澆帶位置，所有荷載都傳遞到下部的2根鋼管上，則每根鋼管受力
n=40×9.8/2=196kn
φ102×5鋼管fy=235n/mm2，fd=205n/mm2，a=15.24cm2，i=3.43cm，h=3.7m
鋼管計算長度l=3.7-0.7-0.1=2.9m
λ=μl/i=290/3.43=84.55
查鋼結構軸心受壓構件穩定係數表，ψ=0.757
則σ=n/ψa=196×103/0.757×15.24×102=170n/mm2< fd=205n/mm2
滿足要求
六、行車道混凝土面層保護措施
由於行車反覆碾壓以及震動等因素可能會使混凝土表面破壞，導致細裂縫的產生。故在行車道頂板處設定剛性保護層，使混凝土面不與車輛直接接觸，來減小裂縫的產生。
剛性保護層做法如下（由下自上）：
1、c20細實砼隨搗隨抹（設分倉縫），兩邊10cm，中間15cm，內配φ6@200雙向鋼筋網片，分倉縫其縱橫間距不應大於6公尺，鋼筋網片在分倉縫處應斷開，縫內嵌填建築密封膏；
2、幹鋪無紡聚酯纖維布隔離層；
3、1.5厚聚合物防水塗料；
4、鋼筋混凝土頂板隨搗隨抹平（抗滲）（高低面接交處做r角）
七、行車道周邊梁加固措施
為確保頂板梁的結構安全，對於行車道單向板主次梁跨中，十字交叉梁節點處進行鋼管支撐加固措施。加固方式如下圖所示：
八、地下室頂板臨時施工道路安全保障技術措施
1、在地庫上的臨時出入口與轉彎處，懸掛限重、行駛路線標識。
2、大型運輸車輛如混凝土攪拌車、鋼筋運輸車需地磅過磅。確認駛入地庫上臨時道路的每輛總重量控制在40噸以內。必要時，駁運超重材料再行駛。
3、在混凝土澆搗時，運輸車輛較多，現場配設排程一人，確保地庫頂板上的道路，只能停一輛混凝土運輸車。劃分混凝土幫浦車停放區域，每個幫浦車支撐腳下設定枕木。
4、每天做好車輛進入與地庫頂板觀測記錄。
5、以下幾種情況，車輛嚴禁行駛。
（1）地庫頂板砼強度未達到100%。
（2）臨時道路兩側未設定行走路線。
（3）超過規定重量的大型運輸車輛。
（4）嚴禁車輛在後澆帶上停滯作業。
6、加強對觀測地庫頂板的變形觀測，如沉降、裂縫等。
圖1：地下室頂板行車路線圖
圖2：行車道穿後澆帶梁底加固圖
圖2：行車道穿後澆帶板底加固圖
寧波建工股份****
2023年5月
地下車庫頂板支撐補充方案
地下車庫和住宅樓頂板模板 支撐體系變更施工措施 地下車庫和住宅樓頂板支撐體系施工做法作如下更改 1 主龍骨由100mm 100mm木方改為雙排鋼管，鋼管用鐵絲相互綁紮牢固 2 碗扣架立桿和水平杆間距均為1200mm 1200mm，碗扣架確保拉結到位，相互固定牢固，u託長度不超過250mm且必須垂直於...
地下車庫頂板頂撐方案
本工程地下室施工完成後，因現場場地限制，後期工程部分施工道路主要材料的轉運以及混凝土澆築 號房基礎部分回填土運輸等需要在地下室頂板上進行。考慮結構安全，需對部分頂板進行加固，加固採用鋼管扣件腳手架支撐，頂部採用可調支托支承。為保證施工順利進行，現對其支撐體系布置 施工工藝以及施工質量安全措施方面加以...
地下車庫頂板活荷載方案Office
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