一、富都廣場邊坡支護工程，根椐2023年5月富都廣場邊坡支護工程施工布置圖、地勘資料及設計交底。
二、其編制內容為：錨桿擋牆支護結構、保證重點，統籌安排。
三、合理按施工程式，有序地部署各工序施工的穿插關係。
四、採用合理的施工技術，合理選擇施工方案，應用科學的管理
方法，確保施工安全，降低工程成本，提高施工質量。
五、根椐施工現場的條件近量減少暫設工程和臨時設施，合理安排物料二次轉運，節約施工用地，降低物料損耗下完成施工任務。
《建築基坑支護技術規程（jgj120-99）》
《建築邊坡工程技術規範》（gb50330-2002）
《混凝土幫浦送施工技術規程》（jgj＼t10-95）
《混凝土外加劑應用技術規》（gb50119-2003）
《混凝土質量控制標準》(gb50164-92)
《混凝土結構工程施工質量驗收規範》(gb50204-2002)
《施工現場臨時用電安全技術規範》(jgj46—2005)
《建築邊坡支擴技術規範》(db 50＼5018—2001)
《建築施工扣件式鋼管腳手架安全技術規範》(jgjl30—2001)
《建築施工安全檢查標準》(jgj59—99)
1、富都廣場平場邊坡支護工程場區呈長方形，總長約150公尺，寬約120公尺 ，建築用地面積約17768㎡。本工程由地下室、商業裙房及四棟高層住宅組成。並設定住宅配套的地面停車場及地下停車庫、物業管理、消防水池以及規劃要求設定的一些商用配套設施等。
場內高層區範圍均有-3f地下室。場內將形成5～20公尺地下室基坑邊坡。岩石層面根據地勘報告,裂隙較發育,無不良地質作用，場地穩定。
擬建場地現狀地面標高為420.27-428.83m，地下室基坑坑底設計標高410.
40公尺，現狀地貌標高均大於車庫基坑設計標高，基坑邊坡均為挖方邊坡。按基坑設計標高整平，基坑邊坡高5-20公尺，地下室基坑邊坡按專家論證意見2至5公尺直立切破後逆做法支護。
2、錨桿擋牆支護結構面積約10000㎡、擋牆長度約550m，牆身高5-20m、肋柱300×400mm、擋扳厚200mm砼為c25，擋牆按20m左右設縱向伸縮縫置於板跨中寬30mm，由於本工程受環境條件限制，根據實際情況、本工程施工中所進的各種材料（包括外加工材料）、全由人工多次轉運到場、進行安裝施工。錨桿擋牆採用逆作法，支護採用九夾板板單面支模方式、在每跨肋柱中鑽φ16孔45°角、深350mm設定φ12鋼筋、灌水泥漿固定彎折伸至牆體外100mm與螺絲杆焊接、作為模板加固支撐點、間距（1000×800mm）在每澆築一層時按@1.5m埋置φ48鋼管、長1.
6m作為模板加固支撐點至到頂段。其它固定於錨稈筋上。
擋牆按每段高h<3.0m進行澆注，採用九夾板模板作擋牆模板。模板採用φ48×3.
5mm的鋼管組成的豎向及水平楞夾牢，楞外採用對拉螺栓拉緊，楞間距600×600 mm，先背立桿，後背橫桿。對拉螺栓採用m14，設定間距為600×600mm左石。距離地面第一道對拉螺栓高度一般不能超過300mm。
砼輸送方式為車幫浦送入模內，澆築速度為1.6m/h，混凝土入模溫度為20℃，採用插入式振搗器振搗，混凝土坍落度180～200mm±2。
模板支護示意圖
牆模板的計算參照《建築施工手冊》第四版、《建築施工計算手冊》江正榮著、《建築結構荷載規範》(gb 50009-2001)、《混凝土結構設計規範》gb50010-2002、《鋼結構設計規範》(gb 50017-2003)等規範。
牆模板的背部支撐由兩層龍骨組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝牆體模板時，通過穿牆螺栓將牆體模板拉結，每個穿牆螺栓成為主龍骨的支點。
根據規範，當採用容量為0.2～0.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為4.00kn/m2；
次楞(內龍骨)間距(mm):600；穿牆螺栓水平間距(mm):600；
主楞(外龍骨)間距(mm):600；穿牆螺栓豎向間距(mm):600；
對拉螺栓直徑(mm):m14；
主龍骨材料:鋼楞；截面型別:圓鋼管48×3.5；
鋼楞截面慣性矩i(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩w(cm3):4.49；
主楞肢數:2；
次龍骨材料:鋼楞；截面型別:圓鋼管48×3.5；
鋼楞截面慣性矩i(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩w(cm3):4.49；
次楞肢數:2；
面板型別: 鋼模板；面板厚度(mm):1.5.
面板彈性模量(n/mm2):9500.00；
面板抗彎強度設計值fc(n/mm2):13.00；
面板抗剪強度設計值(n/mm2):1.50；
鋼楞彈性模量e(n/mm2):210000.00；
鋼楞抗彎強度設計值fc(n/mm2):205.00；
按《施工手冊》，新澆混凝土作用於模板的最大側壓力，按下列公式計算，並取其中的較小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；
t -- 新澆混凝土的初凝時間，取1.000h；
t -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
v -- 混凝土的澆築速度，取2.500m/h；
h -- 模板計算高度，取1.500m；
β1-- 外加劑影響修正係數，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影響修正係數，取1.150。
根據以上兩個公式計算的新澆築混凝土對模板的最大側壓力f；
分別為 9.601 kn/m2、36.000 kn/m2，取較小值9.601 kn/m2作為本工程計算荷載。
計算中採用新澆混凝土側壓力標準值 f1=9.601kn/m2；
傾倒混凝土時產生的荷載標準值 f2= 4 kn/m2。
面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規範規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。
面板計算簡圖
跨中彎矩計算公式如下:
其中， m--面板計算最大彎距(n.mm)；
l--計算跨度(內楞間距): l =600.0mm；
q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括::
新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×9.60×0.60×0.90=6.221kn/m，其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結構折減係數。
傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×4.00×0.60×0.90=3.024kn/m；
q = q1 + q2 =6.221+3.024=9.245 kn/m；
面板的最大彎距：m =0.1×9.245×600.0×600.0= 3.33×105n.mm；
按以下公式進行面板抗彎強度驗算：
其中， σ --面板承受的應力(n/mm2)；
m --面板計算最大彎距(n.mm)；
w --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；
w= 600×18.0×18.0/6=3.24×104 mm3
w --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；
w= 600×1.50×1.50/6=2.25×104 mm3；
f --面板截面的抗彎強度設計值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；
面板截面的最大應力計算值：σ = m/w = 3.33×105 / 2.25×104 = 1.49n/mm2；
面板截面的最大應力計算值 σ =1.49n/mm2 小於面板截面的抗彎強度設計值 [f]=13n/mm2，滿足要求！
根據規範，剛度驗算採用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。
q = 9.6×0.6 = 5.76n/mm
撓度計算公式如下:
其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載: q = 9.6×0.6 = 5.76n/mm；
l--計算跨度(內楞間距): l = 600mm； e--面板的彈性模量: e = 9500n/mm2；
i--面板的截面慣性矩: i = 60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；
面板的最大允許撓度值:[ω] = 2.4mm；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×5.76×6004/(100×9500×2.92×105) = 1.825 mm；
面板的最大撓度計算值: ω =1.825mm 小於等於面板的最大允許撓度值 [ω]=2.4mm，滿足要求！
錨桿擋牆施工方案
水界牌電站主廠房鋼結構工程 錨桿擋牆工程施工 方案編制 時間 一 編制依據 1 擋牆施工圖 2 土方開挖實際情況，現場踏勘的實際情況 3 現行的技術規範 規程及標準 4 本公司承擔類似工程的建設經驗 5 我司現可投入工程的施工技術力量 機械裝置和資金實力 6 國家及地方有關安全文明施工及環境保護實施...
錨桿擋牆施工方案
攀煤集團大寶頂煤礦綜合樓 新建土建工程錨桿擋牆 施 工 方 案 一 工程概況 該工程場地位於攀枝花學院第二家屬區4號住宅樓與10號學生宿舍間的邊坡段，該邊坡屬滑坡地段，地層以填土 卵石 昔格達為主。錨索工程為滑坡後邊緣的滑坡 措施之一，安全等級為一級 同時施工應採用資訊化施工 動態設計，即施工中加強...
錨桿擋牆施工方案
挖方邊坡應嚴格按照自上而下順序分級開挖，各邊坡應根據其地質條件制定合理的邊坡施工方案。高邊坡開挖工程中必須及時跟蹤記錄開挖揭示的坡面工程地質資訊，並設定必要的措施監測開挖工程中的坡體變形情況，及時向監理 業主 設計單位反饋資訊，以掌握邊坡動態，保證施工安全。必須重視路塹邊坡的截排水設定，按設計要求作...