一、編制依據
主要依據施工圖紙、施工組織設計、建築施工手冊
《建築施工手冊》第四版、《建築施工計算手冊》
《建築結構荷載規範》(gb 50009-2001)
《混凝土結構設計規範》gb50010-2002
《建築施工模板安全技術規範》jgj162-2008
二、工程概況
新時代廣場二期工程位於淮南市朝陽西路北側，現新時代廣場對面，整體工程由一幢33層住宅樓，一幢7層框架結構辦公樓組合而成，總建築面積57687㎡，建築高度為99.2m抗震等級為二級，防火、耐火等級為一級。抗震設防烈度為七度。
地下室層高為4.9m，區域性為4.6m、4.
3m、3.8m，首層層高4.5m，二層層高為3.
9公尺。公寓樓標準層高為2.9m，辦公樓標準層層高3.
6m。基礎：人工挖孔灌注樁基礎。（甲方分包）
基礎砼強度等級：墊層c15，地下室為c40、s6
三、施工準備
1、技術準備：
專案總工組織經理部技術、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點作好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、甲方、監理共同協商解決，取得一致意見後。辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高制定模板。
2、勞動力準備：
現場木工班組總的分二個班組，分別施工辦公樓、公寓樓。為提高支模速度，又把公寓樓分段流水施工，流水段界限以變形縫為界，流水施工可以使工程有節奏、均衡、連線施工。操作工人均為熟練工人，經「**」安全教育合格方可上崗。
3、材料準備：
為滿足施工要求，現場每棟樓配置三套梁、板模板，一套剪力牆、柱模板，模板採用1830×915×18厚九夾板，支楞採用35×85方，對拉螺栓採用ф12拉桿，模板支撐體系為φ48×3.5㎜鋼管架支撐系統。
4、機具準備：
現場設一台塔吊作模板周轉運輸，準備二台電鋸、二台平刨機、二台壓刨機、十五臺手持電鋸以及電鑽等。
四、施工進度計畫
在正常情況下，標準層模板安裝3天一層，主體施工標準層每月可達四層，並根據施工總進度計畫安排隨時調整模板安裝進度。
五、模板工程的設計計算
柱模板：
取柱截面最大的柱子900*1400進行驗算
柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成乙個完整的柱模板支撐體系。
柱模板設計示意圖
柱截面寬度b(mm):900.00；柱截面高度h(mm):1400.00；柱模板的總計算高度:h = 4.9m；
根據規範，當採用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kn/m2；
計算簡圖
柱截面寬度b方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度b方向豎楞數目:5；
柱截面高度h方向對拉螺栓數目:3；柱截面高度h方向豎楞數目:8；
對拉螺栓直徑(mm):m12；
柱箍材料:鋼楞；截面型別:圓鋼管48×3.5；
鋼楞截面慣性矩i(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩w(cm3):5.08；
柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:2；
豎楞材料:木楞；寬度(mm):35.00；高度(mm):85.00；
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；
t -- 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(t+15)計算，得5.714h；
t -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃；
v -- 混凝土的澆築速度，取2.500m/h；
h -- 模板計算高度，取3.000m；
β1-- 外加劑影響修正係數，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影響修正係數，取1.000。
根據以上兩個公式計算的新澆築混凝土對模板的最大側壓力f；
分別為 47.705 kn/m2、72.000 kn/m2，取較小值47.705 kn/m2作為本工程計算荷載。
計算中採用新澆混凝土側壓力標準值 f1=47.705kn/m2；
傾倒混凝土時產生的荷載標準值 f2= 2 kn/m2。
三、柱模板面板的計算
模板結構構件中的面板屬於受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度b方向和h方向中豎楞間距最大的面板作為驗算物件，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。
由前述引數資訊可知，柱截面寬度b方向豎楞間距最大，為l= 216 mm，且豎楞數為 5，面板為大於 3 跨，因此對柱截面寬度b方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。
面板計算簡圖
1.面板抗彎強度驗算
對柱截面寬度b方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：
其中， m--面板計算最大彎距(n.mm)；
l--計算跨度(豎楞間距): l =216.0mm；
q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:
新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kn/m；
傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kn/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減係數。
q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kn/m；
面板的最大彎距：m =0.1×24.319×216×216= 1.13×105n.mm；
面板最大應力按下式計算：
其中， σ --面板承受的應力(n/mm2)；
m --面板計算最大彎距(n.mm)；
w --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；
w= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；
f --面板的抗彎強度設計值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；
面板的最大應力計算值： σ = m/w = 1.13×105 / 2.43×104 = 4.669n/mm2；
面板的最大應力計算值 σ =4.669n/mm2 小於面板的抗彎強度設計值 [σ]=13n/mm2，滿足要求！
2.面板抗剪驗算
最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:
其中， ∨--面板計算最大剪力(n)；
l--計算跨度(豎楞間距): l =216.0mm；
q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:
新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kn/m；
傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kn/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減係數。
q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kn/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.6×24.319×216.0 = 3151.694n；
截面抗剪強度必須滿足下式:
其中， τ --面板承受的剪應力(n/mm2)；
面板計算最大剪力(n)：∨ = 3151.694n；
b--構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪強度設計值(n/mm2)：fv = 13.000 n/mm2；
面板截面受剪應力計算值: τ =3×3151.694/(2×450×18.0)=0.584n/mm2；
面板截面抗剪強度設計值: [fv]=1.500n/mm2；
面板截面的受剪應力 τ =0.584n/mm2 小於面板截面抗剪強度設計值 [fv]=1.5n/mm2，滿足要求！
3.面板撓度驗算
最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:
其中， ω--面板最大撓度(mm)；
q--作用在模板上的側壓力線荷載(kn/m)： q = 47.71×0.45＝21.47 kn/m；
l--計算跨度(豎楞間距): l =216.0mm ；
e--面板彈性模量（n/mm2）：e = 9500.00 n/mm2 ；
i--面板截面的慣性矩(mm4)；
i= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；
面板最大容許撓度: [ω] = 216 / 250 = 0.864 mm；
面板的最大撓度計算值: ω = 0.677×21.47×216.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.152 mm；
面板的最大撓度計算值 ω =0.152mm 小於面板最大容許撓度設計值 [ω]= 0.864mm,滿足要求！
四、豎楞方木的計算
模板結構構件中的豎楞（小楞）屬於受彎構件，按連續梁計算。
本工程柱高度為4.9m,柱箍間距為450mm，豎楞為大於 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。
本工程中，豎楞採用木楞，寬度35mm，高度85mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:
w = 35×85×85/6 = 42.15cm3；
i = 35×85×85×85/12 = 179.12cm4；
豎楞方木計算簡圖
1.抗彎強度驗算
支座最大彎矩計算公式：
其中， m--豎楞計算最大彎距(n.mm)；
l--計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm；
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