杭州灣跨海大橋建設專案
北引橋30+（9*50）和
3*（8*50）連續箱梁
(mss移動模架施工法)施施
工組織設
計目錄第一章編制依據範圍和原則
第二章工程概況
第三章 mss移動模架介紹
第四章 mss移動模架現澆預應力連續箱梁施工工藝
第五章施工總體安排
第六章質量保證措施
第七章安全保證措施
第八章文明施工措施
第九章防汛防颱應急預案
附件：1、箱梁施工組織機構框圖
2、砼澆注順序示意圖
3、施工工藝流程圖
4、施工步驟圖
第一章編制依據範圍和原則
一、編制範圍
杭州灣跨海大橋i合同橋梁a15-a25跨及a33-a56跨上部結構採用mss移動模架現澆的50m預應力鋼筋砼連續箱梁。
二、編制依據
1、杭州灣跨海大橋招標檔案、杭州灣跨海大橋專用技術規範及實施性施工組織設計。
2、杭州灣跨海大橋施工圖第五卷第一冊北引橋第三分冊上部結構（二）、（五）設計圖。
3、交通部《公路橋涵施工技術規範》（jtj041-2000）。
4、挪威nrs提供的mss移動模架操作手冊。
三、編制原則
1、根據mss移動模架施工的特點，結合其它工程專案施工經驗，制定科學合理工藝流程，通過精細管理，提高箱梁施工質量，確保安全生產，並配置相應的人力、裝置、材料資源。
2、採取平行組織，流水作業施工。科學合理安排主次施工順序。
3、堅持專業化施工，安排經驗豐富的專業化施工隊伍。
4、堅持高起點、高標準、高質量、高效率、嚴要求的標準化施工管理。強化工程施工質量，努力實現優質工程目標，爭創國家魯班奬。
第二章工程概況
一、預應力連續箱梁主要尺寸
杭州灣跨海大橋i合同北引橋a15-a25墩上部結構為1聯（30+9x50）m預應力斜腹板連續箱梁和a33-a56墩上部結構為3聯（8x50）m預應力斜腹板連續箱梁。
連續梁箱梁橫橋向為兩個單箱單室箱梁，對稱並列布置，兩箱間距為1.2m，分成兩個獨立系統。箱梁樑高均為2.
8m，梁體採用斜腹板，箱梁頂板寬15.8m，設2%橫坡，箱梁底板寬6.8m，水平布置。
箱梁梁體兩翼懸臂長度為3.9m。全聯頂板厚度為25cm，底板為變厚度，支點處為50cm，跨中為25 cm，腹板亦為變厚度，腹板厚為50～80cm。
（30+9x50）m連續箱梁橫隔板沿梁全長共設定11道，端支點隔板厚度為100cm，主孔支點隔板厚度為120cm。（8x50）m連續箱梁橫隔板沿梁全長共設定9道，端支點隔板厚度為100cm，主孔支點隔板厚度為120cm。
二、施工順序及節段劃分
預應力砼連續箱梁採用c50砼，氯離子滲透係數要求≤1.5×10－12 m2/s。（30+9x50）m連續箱梁全聯劃分十個澆築節段，（8x50）m每聯劃分八個澆築節段。
其中（30+9x50）m連續箱梁起始跨（30＋10＝40 m）採用支架法現澆施工，標準跨即b節段50 m有8個節段，端跨即c節段為40 m，每跨在距墩中支點10 m處設橫向工作縫。（8x50）m連續箱梁起始跨即a節段為50＋10＝60 m，標準跨段即b節段為50 m有6個節段，端跨即c節段為40 m，每跨在距墩中支點10 m處設橫向工作縫。
三、預應力體系
1、縱向預應力鋼束布置
全橋縱向預應力束採用12-7φ5及7-7φ5鋼絞線，鋼絞線的抗拉強度為ryb=1860mpa，低鬆弛、7φ5鋼絞線公稱面積140mm2，鋼束按其位置可分為兩種型別連續鋼束：
12-7φ5鋼絞線採用內徑φ76mm的波紋管制孔，15－12錨具錨固；
7-7φ5鋼絞線採用內徑φ59mm的波紋管制孔，15－7錨具錨固；
連續鋼束採用單端張拉，其餘縱向束採用兩端張拉，鋼束的錨下控制張拉力為分別為2343kn及1367kn，以張拉力為主，張拉力與伸長量雙控。
每個節段的連續鋼束，在橫截面上必須對稱張拉，先張拉腹板束，再張拉頂、底板束。非連續鋼束在全聯混凝土澆築完畢後，從首段逐孔對稱張拉非連續鋼束，先長束，後短束。
2、橫向預應力筋
箱梁頂板橫向預應力均為3-7φ5鋼絞線，鋼絞線的抗拉強度也為ryb=1860mpa，低鬆弛、7φ5鋼絞線公稱面積140mm2，採用內徑55×21mm的扁形波紋管，15－3扁形錨具；每根鋼絞線錨下控制張拉力為195.3kn,採用單端、交替張拉，以張拉力為主，張拉力和伸長量雙控的方式錨固。
箱梁橫隔牆預應力為5-7φ5鋼絞線，錨下控制張拉力為976kn，採用內徑φ55mm的波紋管制孔，15－5錨具。採用兩端張拉，以張拉力為主，張拉力和伸長量雙控的方式錨固。
預應力管道灌漿均採用真空壓漿工藝。
三、主要工程數量：
箱梁c50砼 37382m2，
鋼筋 5711t，
鋼絞線 1960t，
錨具 17522套,
聯結器1920套
支座 144個，
塑料波紋管 253872m,
鋼料 56.3t。
第三章：mss移動模架介紹
1.0 簡介
本專案所使用的mss移動模架是由挪威nrs公司設計，中港集團天津船舶工程****製造。根據工程進度的需要採用兩套mss移動模架裝置。該裝置主要由托架、主梁、前後鼻樑、橫樑、推進小車、掛樑、內外模系統、操作平台及吊架等幾部分組成。
（各部件具體構造見下圖）。
1.1 主要技術引數
最大澆築長度50m+10m
標準澆築長度40m+10m
橋面寬度15.8 m
每延公尺荷載27 t/m
澆築時系統寬度11.36 m
推進時系統寬度17.80 m
托架寬度18.34 m
上部結構寬度，平台17.28 m
澆築時結構高度 9242 mm (fixed dimension)
墩柱距離50 m (fixed)
主梁高度（內部尺寸3.4m
最大縱坡2%
.裝置各部件大約重量
主梁291 t
橫樑46 t
前後鼻樑117 t
推進小車21 t
托架75 t
走道平台23 t
外模148 t
門型吊架10 t
後吊架25 t
**吊架11 t
前支撐橫樑7 t
後推進滑車8 t
合計782 t
1.2 風速
裝置限制風速如下：
裝置推進 12 m/s.
混凝土澆注 22 m/s
裝置採取安全措施 38 m/sec
2.0 主要部件描述
2.1 托架（見圖1、2、3、4、）
系統在澆築混凝土及移動施工時產生的荷載由托架支撐，托架附著在橋墩上，將托架所受垂直荷載通過墩身傳遞至橋墩承臺、樁基受力。托架由一根水平鋼梁及兩根鋼斜撐構成三角形架。水平鋼梁頂部設有供推進工作車橫移的軌道，托架下支點直接錨入墩身預留孔內(墩身施工時，在兩側預留0.
50m×0.52m×0.90m孔洞)，主要承受豎向作用力；一對托架在上下支點分別採用12根和2根精扎螺紋鋼筋連線，主要起連線和承受水平作用力，上部12φ36精扎螺紋鋼筋每根預緊張拉力為500kn，總計12×500kn＝6000kn，利用千斤頂迴圈張拉三次，確保每根精扎螺紋鋼筋均勻受力。
托架與墩身之間加墊20㎜厚氯釘橡膠，以保護墩身混凝土不受損壞。托架為一固定鋼桁架結構，其具有高強度和大剛度的特點，一對托架重約28噸。本專案a16～a19墩採用型鋼加工臨時塔架承受豎向作用力。
a20～a32墩（包括移動模架過50＋3×60＋50、50＋80＋50聯）的托架下支點採用鋼柱支撐，柱承受豎向力，a33～a57墩則採用托架下支點直接錨入墩身預留孔承受豎向作用力。
圖 1:托架總圖
圖 2:托架安裝到位
圖 3托架上部
圖4托架下部
推進小車是主梁的導向構件，為裝置的關鍵部分，僅在裝置推進時受力。
圖 5推進小車安裝示意圖
圖 6推進小車前檢視
反作用力支撐板專為安全設計，正常推進中不受力，在橫樑合攏後公升
起主梁前必須卸下。
圖 7:外側滑板與反作用力支撐板
推進小車底部滑板通過橫向液壓件推動在托架滑軌上滑動，每次行程在250至500mm之間，小車可左右推進。（見圖8）
圖 8:橫向推進油缸
縱向推進油缸安裝在中間墩，推進時行程在500至1000mm。如果需要亦可作反向推進。（見圖9）
圖 9:縱向推進油缸
2.3 主梁（見圖10）
系統兩側各設一根主梁，它是主要承力結構。本合同段現澆箱梁最長施工跨徑為60m，因此兩側主梁拼裝為65m長。主梁截面為箱形鋼結構，樑高3.
42m。主梁內設定斜撐及隔板等，以提高主梁區域性承載能力及抗扭剛度。同時在主梁內、系統頂公升支點及橫樑連線處作區域性加強構造。
主梁為便於運輸分為8至12公尺一節，在現場以高強螺栓連線成整體。在主梁兩側腹板下方設有系統縱向滑移所必需的軌道，兩端設定與鼻樑連線的鉸支座。主梁上設定了承重力為40噸的吊耳，當起吊整片主梁時，位於主梁兩端的吊耳將被使用（一端一部吊車）。
在主梁外側設有4節平衡塊，在推進是對主梁起平衡作用。
主梁尺寸為b = 1.8 m, h = 3.4 m, l = 65 m，由10至70mm厚的鋼板構成。（見圖2.3）
圖 10主梁
2.4 鼻樑
鼻樑有前後梁，設定在主梁前後兩端，在系統縱向滑移時，起導向及縱向平衡作用。為減少結構自身荷載，前鼻樑採用了三角形鋼桁架結構，每根長43.495m，主要在系統過跨及轉運托架時起作用；後鼻樑也為三角形鋼桁架結構，每根長21.
105m，在mss過跨時起平衡作用。鼻樑分段運輸、拼裝，其與主梁或鼻樑之間均以鉸接形式連線。鼻樑與主梁的連線鉸為圓心作平面轉動，以適應橋梁的平面曲線變化。
前端鼻樑可繞鼻樑間連線鉸作上下轉動且前端下弦杆頭部上彎，以適應橋梁坡度的變化和托架安裝時的高程偏差。
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